问什么造气上行和下行煤气温度在一条线上
不明白你说的是什么.
就是DCS上看3#炉上行和下行温度都在一天直线上了，师傅们都没有怎么去管这个炉子，我想这样的操作合理吗？？他们炉子上行和下行正常
什么炉子？
造气炉 烧块煤制氢气
煤气发生炉。
温度曲线合理，没波动。
你回答的详细一点，不要这样一句就完了
师傅领进门，修行在个人。
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造气炉炉况调节控制方法
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3秒自动关闭窗口煤气化生产冶金煤气的实验研究--《河北理工大学》2008年硕士论文
煤气化生产冶金煤气的实验研究
【摘要】：
为了开发高炉喷吹煤气工艺来补充甚至替代现有的喷煤工艺,提出了新型的液态排渣造气工艺。该工艺可以连续的向高炉提供富氢煤气,使高炉生产简单化。对该造气工艺进行了物料平衡和热平衡计算,针对工艺的特殊性,进行了煤种选择、单种煤和混合煤的热稳定性以及煤渣粘度的研究。结论如下:
在竖式造气炉内,采取液态排渣造气,气化温度控制在℃之间,采用富氧率20%,水蒸汽含量为0.4 kg/m3的空气作为气化剂,即可获得合格的“富氢”冶金煤气(CO+H270%)。
对于热稳定性较差的煤( Rw +660%)可以进行预热处理改善热稳定性,预热处理温度为200~250℃,处理时间2h, Rw +6可达到70%以上。也可以配加粘结性煤来改善煤的热稳定性,对于粘结性比较强的煤,配加10%左右,,煤质即可得到明显改善, Rw +6可达到70%以上甚至达到90%。
以神木煤灰成分为配渣基础,通过粘度实验可知,当Al_2O_3=15.56%,MgO=9.37%,Na_2CO_3=10.51%,TiO2=1.91%时,二元碱度为0.8时,炉渣熔化性温度最低(1298℃)温度高于1350℃时,二元碱度为0.7时渣流动性最好。二元碱度应该控制在0.7~0.8左右,Al2O3降低到15%以下,MgO含量10%以上,Na2O含量为8%以上时,即可获得熔化性温度低,流动性好的炉渣,满足液态排渣要求。
【关键词】：
【学位授予单位】：河北理工大学【学位级别】：硕士【学位授予年份】：2008【分类号】：TQ546【目录】：
Abstract5-9
1 文献综述10-23
1.1 高炉喷煤技术发展现状10-12
1.1.1 国内外高炉喷吹煤粉发展状况10-11
1.1.2 高炉喷煤的重要意义11
1.1.3 高炉喷吹煤粉的不利影响11-12
1.2 煤气化的技术发展12-15
1.2.1 煤炭气化研究的发展12-13
1.2.2 煤炭在我国社会发展过程中的地位和作用13
1.2.3 煤炭气化的方式13-15
1.2.4 煤炭气化过程原理15
1.3 煤气化技术路线15-17
1.3.1 高温煤气化15-16
1.3.2 煤气化的发展方向16-17
1.4 气化用煤的性质对气化的影响17-19
1.4.1 煤反应性17
1.4.2 热稳定性17-18
1.4.3 机械强度18
1.4.4 粒度分布18
1.4.5 燃料的水分、灰分和硫分18-19
1.4.6 矿物质19
1.5 煤造气新工艺的技术概况19-22
1.5.1 造气炉的结构19-20
1.5.2 工艺的流程特点及其优点20-21
1.5.3 新工艺的优点21-22
1.6 研究目标和内容22-23
1.6.1 研究目标22
1.6.2 研究内容22-23
2 理论计算23-39
2.1 造气炉的物料平衡和热平衡计算23-31
2.2 造气过程的影响因素31-37
2.2.1 温度的影响31-34
2.2.2 氧气浓度的影响34-35
2.2.3 鼓风湿度的影响35-37
2.3 小结37-39
3 炉料透气性的研究39-49
3.1 实验原理39-40
3.1.1 炉料下降的空间条件39
3.1.2 炉料下降的力学条件39-40
3.1.3 影响ΔP 的因素40
3.2 煤热稳定性实验40-43
3.3 提高煤的热稳定性实验43-48
3.3.1 煤的预处理43-46
3.3.2 配煤对煤的热稳定性的影响46-48
3.4 小结48-49
4 炉渣粘度及熔化性温度的研究49-68
4.1 煤灰成分与炉渣熔化性温度的关系49-50
4.2 煤灰成分对炉渣粘度度的影响50-51
4.3 煤中的矿物组成51-54
4.4 实验依据及方案54-59
4.4.1 实验的理论依据55-56
4.4.2 实验设备56-57
4.4.3 实验研究方案57-59
4.5 实验结果及分析59-66
4.5.1 二元碱度对炉渣粘度和熔化性温度的影响59-61
4.5.2 氧化铝含量对炉渣粘度和熔化性温度的影响61-63
4.5.3 氧化镁含量对炉渣粘度和熔化性温度的影响63-64
4.5.4 氧化钠含量对炉渣粘度和熔化性温度的影响64-66
4.6 小结66-68
参考文献69-72
导师简介73-74
作者简介74-75
学位论文数据集75
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煤气化技术100问（完全版）
煤气化技术100问（完全版）
1）Shell 一氧化碳随氧煤比的变化问题。
氧煤比增加，将有较多的煤发生燃烧反应，放热量增大，气化炉温度升高，为吸热的气化反应提供更多的热量，对气化反应有利。因此，碳的转化率、冷煤气效率及产气量上升，CO2和比氧耗、比煤耗下降。随着氧煤比的进一步增加，碳转化率增加不大，同时由于过量氧气进入气化炉，导致了CO2的增加，使冷煤气效率，产气率下降，比氧耗、比煤耗上升。因此，氧煤比应有一个最适宜值，一般认为氧碳的原子比在1.0左右比较合适。
C元素是要平衡的，抛开碳转化率的因素不谈，CO浓度的趋势和CO2应该是相反的。如果考虑C转化率的问题，则情况略有不同，但大的趋势不变。总体来说生成的CO量随氧煤比的变化趋势是先增加，后减小，中间会出现一个最大值。
水煤浆气化反应略有不同，因为变换反应对气体组成影响也很突出，氧量的增加会导致碳氧化生成CO2的比例增加，但温度上升会导致变换反应减少，具体情况也需要详细分析，但感觉总体趋势应该还是一样的。
2）德士古气化炉液位低跳车究竟要设置那些连锁？激冷水要不要设置流量低低跳车连锁？水洗塔要不要设置液位低低跳车连锁？
设置激冷室液位15％连锁（此值是经过设计院、GE公司共同讨论定下来的，气化炉尺寸是3200mm*3800mm）。激冷水设置连锁是很有必要的。至于碳洗塔液位连锁就没有什么意义，完全可以不要。
气化炉液位低低连锁有三选二，运行时应该把此连锁投上！以保安全！激冷水没必要设置流量低低跳车连锁，因为气化炉系统有个激冷水低低连锁，当激冷水低低时，事故激冷水补水阀会全开！水洗塔更没必要设置跳车连锁，有足够的时间处理它！
气化炉液位在正常运行期间是必须要挂的。的确当液位低的时候这两个阀会自动关闭的，但是这个液位只比跳车值高一点点。至于气化炉液位低会让这两个阀连锁关闭主要是防止因液位低而导致窜气，不是用来保护气化炉液位的。如果是激冷水泵出了问题，备泵会自启动的，除氧水泵直接手动给气化炉供水这是万不得以的办法，一般情况下不用的。另外在运行中，只要不是误操作或者锁斗程控系统出问题，气化炉液位是不可能瞬间到达跳车值的，如果气化炉液位是因为带水问题而引起的液位低，我支持解除激冷室液位连锁来辅助处理。
3）德士古气化炉激冷环在运行中会出现什么常见问题，如何进行检修维护的？
激冷环堵是比较常见的问题，主要表现为激冷水流量的下降，激冷水与气化炉的压差增大。当激冷水流量下降到一定程度时，必须停车对激冷环进行清洗。
工艺方面的措施：a) 加强灰水质量的控制，尽量做到按设计要求进行排水和补充新鲜水。b)试验、选用高温高压下适当的灰水分散稳定剂，有效防止激冷环和激冷环进水管道的结垢和腐蚀，以免因垢堵而减少激冷水量，因灰多而磨蚀激冷环环管内壁。c) 控制连投次数，尽量不连投，运行周期不可太长。d)优化操作，避免工艺气带灰带水，避免恶化水洗塔水质。
4）德士古气化炉支撑板温度高的原因。
激冷水水膜分布不均可以使下降管结渣而使它堵塞和渣口结渣同样是使气体在气化炉里面憋气,很容易造成支撑板温度高,而且也会使气化炉整体温度上升.所以在控制上尽量保持气化炉温度的稳定且适合这种煤的灰熔点。气化炉支撑板温度高后,在维持系统稳定的情况下降负荷,而且注意炉子的温度,不要憋气太久,那样就容易造成气化炉鼓肚,对设备以后的运行造成很大的影响.
支撑板的温度高的原因：
a、气化炉锥底的耐火砖减薄，热阻减小使热量大量传的支撑板使温度上升。
b、支撑板出现裂纹气化炉的气体通过裂纹窜气。
c、热偶被大量的积灰覆盖热量不能被上升的气流带走。
d、气化炉内压力变大或波动造成锥底砖窜气。
导致德士古气化炉支撑板温度高的原因主要有：
a、火区下移；
b、锥体砖缝隙大，或已到使用周期，或质量原因造成烧蚀严重；
c、烧嘴偏喷，造成锥体砖局部烧坏而温度高；
d、激冷环布水不匀，或局部干区；
e、煤质变化，操作工反应不及时，操作不当。
5)德式古三流式烧嘴在使用时应注意那些问题?大家最长使用多少时间?
鲁南化肥厂的烧嘴最长运行151天，到后期也是提心吊胆的！鲁南的烧嘴包括耐火砖运行周期都比较长，原因有很多，当然与鲁南的工人操作水平和领导的技术管理水平是分不开的。但是不能不提及的是鲁南的气化炉操作压力只有2.7MPa，而且鲁南的煤种掺烧做的是比较好的，运行周期很大程度上也取决于煤种。
鲁化的烧嘴运行151天的时间完全在计划之内，在停车检修的前期气化炉的各项指标正常，烧嘴雾化效果正常，渣中可燃物没有出现明显的异常。现在正在研究运行时间更长的烧嘴。气化炉运行时应注意：a、严禁断冷却水。b、尽量减少开停车次数。c、尽量使用可磨指数大的煤。d、气化炉温度不要过高。
德士古烧嘴是德士古煤气化工艺的核心设备，一般情况下运行初期，雾化效果好．气体成份稳定．系统工况稳定；运行到后期，喷嘴头部变形，雾化效果不好．这时气体成份变化较大，有效气成份下降．特别是发生偏喷时，使局部温度过高，烧坏热偶，严重时．发生窜气导致炉壁超温。
要最大限度地提高烧嘴的运行周期需要注意如下几点：
a、煤质和煤浆质量是影响烧嘴寿命的主要因素，煤的灰熔点尽量不要超过1300℃，煤浆浓度控制在55-56%较为合适。b、尽可能将气化温度控制在较低的范围，能够有效提高其运行周期，一般情况下应该控制在1350℃以下。
c、在系统投煤量发生较大变化的情况下，要提前调整煤/氧比到合适的范围，坚决杜绝飞温。
6)德士古气化下降管烧穿的原因及处理？
激冷环堵塞，下降管布水不均，没能在下降管内侧形成一定厚度的水膜以保护下降管，造成烧坏。主要是因为炉膛温度超高，造成激冷环堵塞。炉膛温高有以下主要原因：a.氧煤比增大，也就是供氧量单方面增大。b.煤质不稳定，致使灰熔点降低；或者助熔剂加量不足或者少加，致使灰熔点降低。c.各路激冷水供给通道出现问题，致使激冷水量不够。
& & 下降管烧穿的原因有：a、激冷水流量低于工艺指标或激冷水在激冷环上分布不均造成下降管部分断水b、部分焊接点质量问题c、下降管的材质选型不对d、生产过程中不稳定，气化炉液位控制过低，造成下降管不稳定。
& & 通过进炉子观察分析及结合运行时期的参数进行综合比较，认为，根本原因就是形成干区：其一、激冷环水量小占主导原因；其二、气化炉热负荷过大，破坏了下降管的水膜，导致挂渣；其三、烧嘴偏喷，且火区下移较大，直接将下降管水膜撕破，造成挂渣；其四、灰渣性能不稳定。
7)德士古气化炉渣口堵。
如果堵渣口你得先找到原因为什么堵，一般在开车时候很少堵除非你温度很低加负荷加的很慢还有可能造成煤浆流量不稳定，在正常的时候堵渣口是因为你的温度有很大的波动ＣＨ４控制的太高，不可以控制５０００PPM一般最高3000PPM但是时间不能时间过长因为这样很同意堵渣口,如果要是堵了话你可以提温但是速度不能过快大概没半小时10度左右中心氧也要控制好大约百分之20左右
& & 一定要时时观察PDI1214就是压差,但有的时候不能太相信它也要看看炉压和合成气出口压力自己算算压差这个比较准,一般情况下堵的不厉害的情况下能熔开渣口.最主要的就是温度不要有大波动,而且要看灰熔点,把石灰石的配比也要配好要长做灰熔点.
一方面是由于气化炉操作温度不当而引起的。气化炉温度的控制原则就是在保证液态排渣的情况下尽可能维持较低的温度，但是如果温度控制过低，渣的流动性就会变差，在锥形渣口处就会越积越多，导致渣口减小，气体在燃烧室停留时间明显增长，气体的成分就会随之改变。
& & 另一方面是由于德士古烧嘴张角增大引起的。德士古烧嘴的张角有严格的设计尺寸，在运行较长的时间以后，烧嘴磨损，张角增大，燃烧不好，高压下带向炉壁的灰渣就会增加，当渣积到一定的程度，在重力和气体冲击力的双重影响下，积渣顺着炉壁流向渣口，渣在渣口处聚积，渣口随之变小。
& & 出现渣口不畅的情况时，应该及时调整氧煤比，提高炉膛温度，缓慢熔渣。这个过程不能太急，而且，加氧要严格遵守多次少量的原则，避免造成渣口再次缩小，因为这时渣量加大。同时注意炉温的变化趋势，如果发现及时，通过提高氧煤比，一般在8h内就可恢复，当渣口恢复正常，气体成分也相对稳定了，可以适当减小氧煤比，再观察几个小时，确认无反复迹象，恢复到正常操作温度运行。
渣口堵的判断方法：
１．看压差　气化炉的压力和洗涤塔的出口压力自己算，压差大就是有点堵．
２．看ＰＤＩ１２１４这个不是很准
３．看气化炉的液位如果堵的话液位波动很大
４．合成气气体分析结果ＣＯ少ＣＯ２多．ＣＨ４波动的太大
５．看渣样去锁斗底下看．
8）德士古气化洗涤塔出口工艺气带水的现象，原因，危害及处理？
水洗塔带水一般有两个原因引起，一是负荷增加过快，气流速度突然加大，水气来不及分离，二是气体中细灰分含量过大，导致分离困难引起。带水后直接导致的就是进变换炉气体中夹带液态水，把变换触媒浸泡，引起变换阻力大，触媒失活，最严重可导致生产无法运行。一般在工程公司设计时，都需要在变换前加水分器分离水分，除考虑带水外还得考虑冷凝水。要避免带水，一是保证煤质尽量稳定，二是避免大幅度增加负荷。
（1）气化炉高负荷下，液位无法提高，没有达到设计的正常液位，直接影响合成气水浴效果，合成气第一道洗涤较差，部分灰分会夹带到洗涤塔内。（2）气化炉可能有带水现象，由于激冷室内直接接触来自气化炉燃烧室的熔渣和飞灰，系统内水质较差，大量灰分会随合成气夹带的水到达洗涤塔内，影响洗涤塔的水质，并会影响出口合成气清洁度。（3）洗涤塔水质恶化，影响从洗涤塔抽取的激冷水的水质，长期运行会加剧气化炉激冷环结垢，最终导致气化炉停车。（4）气化炉合成气出口喷凝水来自冷凝液泵，由于出压4.8MPa，与气化炉出口压差低，现**的小孔已被合成气中的灰分堵塞，没有喷凝水的洗涤，对合成气中的飞灰没有起到浸润作用。（5）文丘里洗涤器容易结垢，影响喷射洗涤的效果。（6）洗涤塔内件设计可能存在问题，洗涤效果差，合成气中夹带水气和灰分较多，造成变换系统阻力上升。
9）关于德士古气化氧气与气化炉的压差。
装置操作压力不一样，所要求的压差也不一样，它与喷嘴的尺寸有一定关系，你所说的可能是鲁南厂，操作压力2.8~3.0Mpa，氧气与正常操作压差应在1.0Mpa，氧气与煤浆的压差在0.5Mpa 左右，以保证雾化效果。如果是6.5Mpa操作压力，入炉氧气压力应在8.0~8.2Mpa ，煤浆入炉压力在7.5~7.8Mpa，如果是4.0Mpa操作压力，氧气与气化炉压差在1.2Mpa，与煤浆在0.5Mpa左右。
10)多喷嘴气化装置如何调整负荷
氧气流量靠调节阀来调整，煤浆流量靠煤浆泵来调整。
一台煤浆泵分成两只对喷的烧嘴，其煤浆流量的调节目前全部采用变频调节，所以不必担心；至于氧气流量，一般来说采用的都是比较精确的调节阀进行调整的，误差不会太大。即便大一点，在炉内经过烧嘴喷出后再对撞，也就不会直接冲蚀炉砖了。氧气流量波动在5%、煤浆波动在12%的情况下，都没有让气化炉出现偏喷，何况是比较好的设备哪。
11)黑水和灰水是一个概念吗？黑水处理和闪蒸在概念上是什么关系？
黑水，表面理解就是黑色的水，实际上也就是直接从气化炉、洗涤塔两部分底部直接排出的含有大多气化残碳的水；灰水，表面理解就是灰色的水，实际上也就是直接从气化炉、洗涤塔两部分底部直接排出的含有大多气化残碳的水经闪蒸处理沉淀澄清去渣后水；换句话说，一闪蒸为分界线，线前为黑水，线后为灰水。
以德士古工艺而言，黑水是从气化炉里排出至闪蒸系统，然后进入沉降槽，经初步分离后，一部分灰浆去压滤机，余下的带灰水进入灰水槽便是灰水，这部分灰水与来自变换的冷凝液混合后，进除氧器，再与来自闪蒸罐的水混合后，进入洗涤塔．在TAXECO气化中，闪蒸、沉降除灰后的水就可以称作灰水。
12）德士古水煤浆加压气化是气化炉带水的的原因有哪些啊？针对各种原因又该采取怎样的措施来解决啊？
1.系统的负荷太高了，是产生的合成气量大
只有降负荷了
2.后系统的压力突然降低
不知道怎么办，哈哈
3.激冷室液位高而且温度也高
多放黑水同时多加激冷水
4.激冷室里面的下降管坏了
5.可能是合成气管线有点堵，使得有点憋气
不知道怎么处理，哈哈
6.操作温度太高
降低温度和灰熔点
炭洗塔出口工艺气温度过高，塔盘冷凝液加的太多也会带水
1:压力或者负荷增加时，热流强度增加，可能导致膜状沸腾，使得变换能力下降厉害而炉内气体带水，
2:负荷高了，气流速度也大了，也会带水；
3:上下流通管道与原来的生产负荷相匹配，加大生产也会使得过饱和蒸汽水带出；
4:分布板分离时夹带的水不能有效分离开，也会使水随气流带出。
13)气化炉在正常运行过程中锥底温度偏高的原因
锥体温度超温，不能单纯说火焰下移造成，因为炉内温度在1300度以上，火焰靠上炉内锥体温度也不会低。所以造成锥体温度高的原因我认为有以下几点：1）锥体结构或筑炉质量存在问题，导致串气，高温熔渣进入锥体砖缝，引起主题温度上升；2）渣口挂渣导致渣口变形，工艺气偏流影响工艺气在下降管内降温，造成流速较大的位置锥体温度上升；3）锥体挂渣，当炉况异常时，炉渣拔丝形成针状渣，随工艺气上升在锥体聚集，导致锥体换热效果下降，造成锥体温度上升。其中第一条引起的原因最多，此时调整中心氧量时，也会引起锥体温度变化。
还有特殊的情况,如渣口压差大,同时垫片损坏,引起热气体外窜;还有就是下降管烧穿,也会导致锥底板温度上升;这些都是很严重的事情;其实当初专利商设置测温点的目的一是为了防止锥底砖串气,第二是为了预防下降管烧穿,这些都是很严重的事故;所以,锥底温度上升是大家应该重视的问题.
锥体温度超温也就是拖板砖温度高，我认为主要有下几点：1)煤灰分大,负荷高,渣对锥体冲刷大减薄;2）锥体结构或筑炉质量出现问题，导致串气，高温气体或熔渣进入锥体砖缝，引起温度上升；3）中心氧流量过大,高温区下移或是负荷过大,对锥体冲刷引起温度上升;4)渣口挂渣导致渣口变形，工艺气偏流影响工艺气在下降管内降温，造成流速大的位置锥体温度上升；5）锥体挂渣，当炉况异常时，炉渣拔丝形成针状渣，随工艺气上升在锥体聚集，导致锥体换热效果下降，造成锥体温度上升;6)激冷环的激冷水流量出现波动。其中第三,六条引起的原因最多，此时调整中心氧量或是稳定激冷水流量，就会转好。
14)气化炉烘炉回火如何处理气化炉烘炉时回火主要原因是炉子里面的压力比外界高，使气体向低压排放，所以就要把持炉子里面呈负压状态，也就用抽引加大抽负压状态，同时也要及时排气，不能让它在炉子里面积累，否则难抽负压，也就上面说的气化炉液位不能太高，否则气体难排出。
1、立即关闭烘炉燃料。
2、置换气化炉内可燃气。
3、检查气化炉回火的原因（气化炉液位高、抽引气小、抽引气路堵、燃料过大、气化炉没有完
& &&&全封闭、抽引气分离罐冷凝液没有及时排除）并排除。
4、重新按烘炉曲线烘炉。
15)关于气化炉点火方式
水煤浆气化炉点火就没有壳牌气化炉点火如此麻烦了,壳牌炉子先由IB(点火烧嘴)点着后,再点SUB(开工烧嘴),最后再点CB(煤烧嘴).一般情况下,IB点火成功性很高,问题主要是在SUB上,国内几家厂SUB被烧坏,大部分是烧嘴头处烧坏,只要更换了烧嘴头就可以再次使用,壳牌的原始设计中,SUB的烧嘴头就是一个可以更换的部件,对烧嘴头的使用时间上有着严格的要求,好象是连续烧了多少小时（~100h)或者是使用了多少次(~20)后就得要更换烧嘴头,具体数字不记得了.呵呵!
壳牌炉子的单炉投煤量是水煤浆炉子的好几倍,如果只用一个点火烧嘴来点CB的话,对点火烧嘴的要求太高了
16)如何降低灰渣中的残炭
检查分析炉渣残炭高的原因:
1、原料粒度不均匀，粒度相差太大，或矸石多含粉大，炉温不能提高，原料反应不完全。
2、上吹时间长、蒸汽用量大，气化层上移、炉温低，原料反应不完全。
3、炉内有疤块、风洞或气化层分布不好，原料在气化层时间短，未完全反应。
4、设备存在缺陷：炉箅通风不均，破渣能力差。
& && && && && &&&炉条机拉的过快，原料未来得及反应。
& && && && && &&&发生炉两侧挡溜板故障，溜炭。
5、原料煤活性差。
处理办法：
1、原料加工要加强，使入炉原料煤粒度要均匀，拣净矸石。
2、调节上下吹百分比或上下吹蒸汽使气化层处于合适位置及合适厚度、温度。
3、处理炉内疤块风洞，优化炉况。
4、检查处理或更换炉箅，调整好合适的炉条机转速，检查处理挡溜板。
5、更换活性差的煤种。
17)水煤浆气化炉为什么不采用水冷壁而一直采用耐火砖
水冷壁结构并不存在专利的问题，这在锅炉行业中很常见，有一定实力的锅炉厂都应该会设计制作。其实之所以不采用水冷壁结构，我认为还是从水煤浆气化原理上分析。水煤浆气化带入系统的水分过多，导致煤中的部分碳不得不被氧化成二氧化碳，以变为气化系统提供足够的热量，这也是为什么水煤浆气化的粗合成气中二氧化碳量远高于粉煤气化的原因。如果采用水冷壁，气化系统还要额外多损失一部分热量到水冷壁上，这会导致二氧化碳量进一步上升，有效气比例进一步下降，影响气化效率。这与粉煤气化是有很大区别的。
18)锁斗发现渣堵应如何处理？
一、堵渣原因
锁斗堵渣一般分两种情况：
1、渣块堵渣。一般是由于气化炉所燃烧的煤的灰熔点偏高，在气化炉温波动结渣或气化炉有漏急冷结渣（shell气化炉水冷壁、烧嘴隔焰罩、热裙等部位）以及下渣口积累的悬挂渣脱落所至，对于德士古炉还存在温度波动耐火砖剥落形成的“砖渣”。这样的结渣大于下渣锁斗通道或架桥，就会使得下渣不畅，严重时不能放渣下料。
2、泥渣堵塞。（低灰熔点的）煤在气化炉温度过低时，燃烧不完全，在急冷前就部分开始成灰粒状，灰含量偏高，使得颗粒状偏少，含水量过多，成泥状，粘度大，会淤积在锁斗下部，沉积压实后架桥阻塞下料。
二、处理方法
1、预防性措施：及时分析煤的灰熔点，添加适量助熔剂，保持物料稳定、氧煤比适中，保持气化炉温稳定，保持熔渣流动性，一旦出现堵渣时，应及时平缓的调整工况；
2、保持锁斗内水位指标和适宜的水流动性，防止渣沉积压实架桥；
3、堵渣处理：最有效的方法是在锁斗下部配接压力水冲洗管线。当堵渣时，进行人工“除桥”，将程控改人工干预，进行间断的带压力大水流反向冲洗松动，再进行排渣操作，反复多次，会有实效。冲洗水的压力应高于锁斗内压力但不得过高，低了达不到松动效果，过高会使得气化炉内水含量突增甚至明水进入引起设备安全事故。压差控制的理论数据需要针对具体炉膛计算，个人经验控制在1.0～1.5MPa效果不错。一般第二种原因用此方法比第一种更有效。第一种处理难度稍大些。当然若锁斗阀打不开或大块渣松动不下来会带不走，最终只有停工处理了。
19)shell、GSP等干煤粉气化技术原料输送需要氮气，它们对氮气的质量指标有没有特殊要求？一般的空分装置能否满足其要求？
原料输送部分的动力氮只要其氧含量低于5％的污氮，满足煤粉制备或输送过程中的安全即在爆炸下限50％即可。
用于反应段后如用于吹洗、反吹等的氮气将进入粗合成气可能对下游化工装置造成影响，其纯度是有要求的，一般应在PPm级，如为IGCC可放宽。
一般大型空分装置很容易达到此要求，除非设计或改造失误，ASU变成了污氮机
20)GSP煤粉气化压力
1、“GSP气化技术其气化炉操作压力可在2.5-8.0MPa选择”是理论方面的内容，实际情况是操作压力目前最大也只能到4.0MPa，这是粉煤输送系统决定的。
& & 如果继续提高操作压力，一方面超高压氮气***方面可能存在问题，另外由于操作压力的提高设备投资也会大幅度升高。
& & 2、目前GSP在世界此运行的最大装置为1984年在德国黑水泵建成的130MW气化装置（投褐煤量为720-750t/d，产气量为50000Mm3/h，气化炉内径1.9m，压力容器外壳内径2.4m），的设计压力也只有3.0MPa，工作压力仅为2.5Mpa。
8.0MPa粉煤气化只是设想。无论是GSP、SHELL、两段炉的气化压力，目前只能到4MPa。压力再高，不仅没有设计经验，而且目前没有这个必要。你们只要看一看shell的开车，压力低的开得好一些。因此，粉煤气化目前没有必要提高压力，当务之急是解决稳定运行问题，减少停车次数。不要给这种工艺增加负担。
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