选取搅拌机功率之前，客户请需要提供一下几条信息：
1.搅拌机是使用子啊什么场合，污水的池型尺寸（长宽高）
2.蓝宝石潜水搅拌机所需的配套功率是按容积大小，搅拌液体的（密度，粘度）和搅拌深度而确定的，根据具体情况应采用一台或多台搅拌机。{选型问题请与蓝宝石厂家}
3.注意：设备不能再易燃易爆的环境下或有强腐蚀性液体环境中工作，需要水下运行。不满足则不可使用。
5.蓝宝石潜水搅拌机最小的潜水深度为900mm，水深小于900mm时，搅拌效果不好。
6.搅拌介质（污水）的特性，包括粘度、密度、温度、及固体物含量等以及使用搅拌机最终目的。

蓝宝石潜水搅拌机常见故障排除：
1.蓝宝石潜水搅拌机振动或摇摆
原因：淹没深度不够，形成漩涡，吸入空气；池容量小，混合过于猛烈，造成叶轮不平衡；导杆支撑***基础松动；多台设备互相干扰；叶轮损坏；
解决方法：增加淹没深度；选用与池容积相适宜的设备；重新加固；增加设备间距或设抗干扰板；更换叶轮；
2.蓝宝石潜水搅拌机负载电流过大
原因：液体粘性强或浓度高；旋转方向错误；叶轮阻塞；导流罩与叶轮干涉；
解决方法：选用较大功率的设备；更换旋转方向；清除叶轮上的杂物；调整叶轮与导流罩的间隙；
3.蓝宝石潜水搅拌机异常响声
原因:导流罩与叶轮干涉；轴承损坏；
解决方法：调整叶轮与导流罩的间隙；更换轴承
4.蓝宝石潜水搅拌机定子超温报警
原因：负载电流过大；电子超温报警损坏；电机损坏；
解决方法：更换定子超温报警装置；检查电机性能；
5.蓝宝石潜水搅拌机油室泄露报警
原因：油室进水，油为乳化状
解决方法：换油，3周后重新检查，如现状持续，检查机械密封

1.当H＞4米时，在导杆中间添加一支架
2.支撑架和下托架与池壁，池底的连接均为膨胀螺栓
3.请用户提供H的尺寸以便于蓝宝石厂家加工时确定尺寸及支撑架个数
（说明）：1.***顺序：底座→导杆→支座→支撑架（中）→起吊架→手拉葫芦→起吊环链→蓝宝石潜水搅拌机→按要求调整蓝宝石潜水搅拌机角度→电缆固定
2.***注意事项：A***底座，支导杆时应校正水平度（要求水平度为0.2mm/m），以保证导杆的铅垂度。 
B.在装配起吊架时应在与支座孔配合的轴颈表面涂装油脂。
C.在起吊搅拌机，应先选择搅拌机吊梁上合适的起吊孔位置，保证叶轮端上仰约3°-10°；在调整手拉葫芦挂钩在起吊架横梁上起吊孔的位置旋转起吊架，直到搅拌机***至导杆后，
起吊环链中心线与导杆中心线应基本平行（这里可通过目测及尺测的方法测试。当搅拌机沿导杆下滑接近限位架，起吊环链处于拉紧状态使，目测起吊环链中心线与导杆中心线是否在同一铅垂面上；
用直尺测量导杆上端至吊环链的垂直距离及导杆下端至吊环链的垂直距离，误差应小于10mm），并保证搅拌机沿导杆缓缓下滑或起吊时无卡阻现象。
D.起吊搅拌机时，起吊环链不得缠绕，手拉葫芦手拉链槽须正对起吊人。
E.电缆的固定位置应适度，即不能过紧手里而损坏电缆，又不能过度松造成电缆卷入叶轮中而损坏。
F.当***完毕后，应在手拉葫芦挂钩在起吊横梁上起吊孔的位置处作出明显标记以便于今后***挂葫芦用。然后再拆下起吊环链，将其拉紧并固定在起吊架挂钩上，固定好手拉葫芦位置。

山东大学博士学位论文 痕迹；氮化硅材料的铣削表面比较平整光滑，存在塑性流动的痕迹。块状和片状 结构铣屑表明，由脆性断裂与塑性变形引起的块状去除和片状剥落是磨料水射流 铣削陶瓷材料的主要去除机理。铣削前的石榴石磨料大小均匀，形状近似于圆形， 表面比较光滑，大部分表面没有锋利的锐角：铣削后的磨料表面出现了锋利的锐 角和明显的解理断裂面。 研究了磨料水射流单次、两次铣削凹槽的结构形状和平面铣削加工时铣削表 面的质量。结果表明，随着水射流压力的增加，凹槽铣削深度增加；随着喷嘴横 移速度的增加，铣削横截面凹槽宽度变化不大，但铣削深度逐渐减小；随着靶距 和横向进给量的增加，横截面凹槽的宽度增加，而铣削深度减小。铣削氧化铝平 面时，要获得较好的表面结构形状，可选择较小的水射流压力、较高的喷嘴横移 速度和较小粒径的磨料；在较小的靶距下，要选择较小的横向进给量，而在较大 的靶距下，应选择较大的横向进给量。铣削氮化硅平面时，铣削表面非常光滑， 动)的表面粗糙度值大于X方向(横向进给)的表面粗糙度值；应选取较小的射流压 力、较大的喷嘴横移速度、中等靶距、大的横向进给量和较小直径的磨料，降低 表面粗糙度。 研究了磨料水射流铣削表面的残余应力和硬度变化。结果表明，磨料水射流 铣削氮化硅表面存在残余压应力，残余压应力最大值为．203MPa，最小值为 ．19．6MPa。水射流压力和靶距对残余应力的影响较大，而喷嘴横移速度和横向迸 给量对残余应力的影响较小；而且铣削表面的残余压应力随着水射流压力的增加 而先减小后增大，随着靶距的增加而增大，随喷嘴横移速度和横向进给量的增加 而先减小后增大。磨料水射流铣削提高了材料表面的硬度；并且随着水射流压力 和喷嘴横移速度的增加，铣削表面的硬度增加：而随着靶距和横向进给量的增大， 铣削表面的硬度减小。磨料水射流铣削横截面的结构形貌表明，铣削表面存在一 很薄的变质层，变质层内没有明显的裂纹，由于铣削表面产生残余压应力，硬度 提高，因此变质层的出现有利于表面质量的提高。 建立了磨料水射流单次铣削时的最大深度模型、磨料水射流铣削平面的铣削 深度模型和铣削表面粗糙度模型。假设磨料水射流单次铣削时的工件横截面形状 为余弦曲线，建立了磨料水射流单次铣削的最大深度模型，分析了水射流压力、 磨料流量、靶距、喷嘴横移速度、横向进给量和喷嘴直径及材料性能参数对单次 X 铣削最大深度的影响规律。在单次铣削最大深度模型的基础上，建立了磨料水射 流铣削深度的数学模型，并进行了实验验证，结果表明，随着水射流压力和靶距 的增加，铣削深度增加；随着横向进给量和喷嘴横移速度的增加，铣削深度减小。 实验测得的铣削深度与根据模型预测的铣削深度非常接近。以单次铣削最大深度 模型为基础，建立了磨料水射流铣削表面粗糙度模型，分析了水射流压力、靶距、 喷嘴横移速度、横向进给量、磨料流量和喷嘴直径及材料性能参数对磨料水射流 铣削表面粗糙度的影响规律。 关键词：磨料水射流；陶瓷材料：铣削性能；表面质量；力学模型 XI

：一种适用于高含水量体系的水合物抑制剂的制作方法

本发明涉及油气水合物技术领域，尤其涉及一种适用于高含水量体系的水合物

天然气及石油流体的输送管线中，各种低沸点烃类如甲烷、乙烷、丙烷和二氧 化碳、硫化氢等在一定的温度、压力条件下和水作用生成一类笼形结构的冰状晶体，它 是一种非化学计量型固态化合物。油气工业中，气体水合物的生成会导致油气运输管道 的堵塞，甚至导致管线爆裂，给石油及天然气的开采和运输带来诸多技术障碍和巨大的 经济损失。此外，对于海上油气田开发和深海域管道输送，水合物问题尤为突出，因为 海底的水温和压力条件都很适合水合物的生成。例如在约lMPa的压力下，乙烷在低于 4t:的温度下可形成水合物，在3MPa压力下乙烷在低于14t:的温度下就可生成水合物。 而此类温度、压力条件在实际的油气开采、输送的许多操作环境也并非罕见。如何防止 水合物的生成成为石油天然气行业关注的重点问题。 常用的水合物防治方法，主要是通过脱水、加热、减压和加入热力学抑制剂， 使体系不具备生成水合物的热力学条件，或者将一种或者几种方法联合起来。传统的热 力学抑制法，即加入热力学抑制剂，使水合物的相平衡曲线向较低的温度或较高的压力 方向移动，以达到抑制水合物生成的目的。热力学抑制剂主要包括醇类和盐类，这些方 法虽然取得了一定的抑制或者预防效果，但具有耗量大、成本高、回收难、毒性大等缺 点。例如甲醇的大量使用对环境带来很大的负面影响。盐类主要是其无机盐水溶液(电 解质稀溶液)，包括氯化钠、氯化钙、氯化镁、氯化锂等，其大量使用会对管道产生极强 的腐蚀作用。 目前，国内外将研究重点集中于低剂量水合物抑制剂，包括动力学抑制剂和防 聚剂。这类抑制剂加入浓度很低，不影响水合物生成的热力学条件，可在水合物形成的 热力学条件下推迟水合物的成核和晶体生长时间，而不出现水合物堵塞现象。但动力学 抑制剂受过冷度的限制，应用范围较小。防聚剂通常是具有疏水性和亲水性基团的一类 分子，它们允许水合物生成，同时防止水合物颗粒生长和晶粒的聚结，是水合物颗粒分 散于流体中，从而达到防止聚集的效果，保证流体安全输送。防聚剂不能阻止管线中 气体水合物的形成，但可使水合物难以聚结，且可在比动力学抑制剂更高的过冷度下使 用，其用量仅是热力学抑制剂的极小一部分，但在体系的含水量高于50% (高含水量体 系)时效果不佳，甚至失去防聚效果。

发明内容 本发明的目的在于克服现有技术的缺陷，提供一种适用于高含水量体系的水合 物抑制剂。本发明抑制剂受过冷度、含水量及操作条件的限制小，适用于油气水三相或 油水两相共存体系，尤其适用于含水量为50% 80%的输送管线(或油井)，同时充分发挥了防聚剂抑制水合物聚结的效果，具有适用性广，成本低廉的特点。

本发明目的通过如下技术方案实现 —种适用于高含水量体系的高效水合物抑制剂，是防聚剂、可溶性醇类和盐类 的混合物。水合物抑制剂是由防聚剂、可溶性醇类与盐类混合而成。

所述的混合物中各成分的重量比为防聚剂可溶性醇类盐类=0.05

0.15 : 1 3 : 0.5 1.5。 所述的可溶性醇类包括甲醇、乙醇、乙二醇或异丙醇中一种或两种以上的混合物。 所述的盐类包括氯盐、尿素或硝酸盐中一种或多种。氯盐如氯化钠、氯化镁、

氯化钙。 所述的防聚剂采用季铵盐类表面活性剂，包括含有2 3个正丁基、正戊基或异 戊基的季铵盐、四丁基溴化铵(TBAB)或四戊基溴化铵。所述的防聚剂采用山梨醇酐单月桂酸酯(Span20)、失水山梨醇三硬脂酸酯 (Span65)、失水山梨醇单油酸酯(Span80)或单硬脂酸甘油酯中一种或两种以上的混合物。

所述的防聚剂采用山梨醇酐单月桂酸酯、失水山梨醇三硬脂酸酯、失水山梨醇 单油酸酯、单硬脂酸甘油酯中一种与聚氧乙烯失水山梨醇三硬脂酸酯(Tween65)或聚氧乙 烯失水山梨醇三油酸酯(Tween85)的混合物。 本发明水合物抑制剂的防聚剂与体系中水的质量比为0.5% 1.5%，可溶性醇 类与体系中水的质量比为10% 20%，盐类与体系中水的质量比为5% 15%。所述的 体系为油气水三相或油水两相共存体系，含水量优选在50% 80%。此外，对于含水量 低于50%的体系也能达到较好的防聚效果。考虑到实际输送的油气中的水一般都具有一 定的盐度，因此可根据实际情况的盐量考虑是否添加盐类。本发明的水合物抑制剂适用压力在1.5 30MPa，温度在-25 35t:。 尤其适 合在水、油体积百分比为50% 80%条件下，石油或石油与天然气多相流体系内使用。 对于含水量低于50%的体系也适用。 本发明水合物抑制剂的主要特点是防聚剂、可溶性醇类和盐类三种物质相互作 用，醇和盐类的加入降低了水合物生成温度或提高了水合物生成压力， 一定程度上减小 了过冷度，使防聚剂更好的发挥效用。同时防聚剂对水合物有抑制和防聚集作用，阻止 水合物聚集成块。同时大幅度减小热力学抑制剂尤其是醇类的用量。

本发明水合物抑制剂克服了防聚剂只能在低含水量条件下应用的缺点，同时也 克服了传统水合物抑制方法的缺点，大幅度减少热力学抑制剂用量，节约了成本。以低 浓度混合注入生产或输送的石油流体中，降低水合物成核、生长和聚结的速度，具有适 用性广，成本低廉的特点。 本发明相对于现有技术具有的优点及有益效果 (l)适用于高含水量目前水合物抑制剂的发展方向更倾向于防聚剂的使用，但 仅限于较低的含水量(通常低于50%)。而热力学抑制剂要在高含水量条件下达到理想 的效果，就需要极大的用量，与体系中水的质量比甚至可达100%，对成本控制、后期处 理、环境等造成极大负面影响。本发明水合物抑制剂将防聚剂、醇类和盐类混合使用， 使防聚剂能够在含水量高于50%的条件下也发挥出很好的防聚集效果。

(2)作用效果好单独的醇类或盐类作为热力学抑制剂只能影响水合物生成的热 力学性质，降低了水合物生成温度或提高了水合物生成压力，能够抑制水合物的生成， 但对于已经形成的水合物，不能起到防止其聚结、堵塞管线的作用。防聚剂虽然能够防 止水合物聚集，但单独使用效果不够理想。将醇类、盐类和防聚剂复合使用，醇、盐类 的加入一定程度上改善热力学环境，为防聚剂发挥作用创造较好的热力学环境。三者配 合使用，相互作用，能够更好的发挥抑制、防聚集的作用，效果明显优于三种物质单独 使用。 (3)用量小，成本低传统的使用热力学抑制剂，为达到理想的抑制效果，往往 需要极大的用量，花费大，操作昂贵。本发明中少量防聚剂的加入即可大幅度减小热力 学抑制剂的用量，这样大大降低了油气行业用于水合物控制的成本。

具体实施例方式 下面对本发明作进一步具体描述，但本发明的实施方式并不限于此。

以下实施例所用实验平台说明如下 本发明采用带蓝宝石摇釜的低温高压反应器作为实验设备，该设备主要由蓝宝 石高压反应釜、温压传感器、真空泵、低温恒温槽和数据采集仪组成。低温恒温槽可为 蓝宝石反应釜提供-30 10(TC的冷媒循环液。水合物可在蓝宝石反应釜内生成，同时可 通过视窗观察釜内水合物生成情况。摇釜内有不锈钢小球，通过小球的上下滚动达到釜 内不同相间的均匀混合，摇釜两端装有传感器用以探测小球的触碰信息。通过温压传感 器及数据采集仪可将水合过程中温度压力数据传输到计算机，通过摇釜两端的传感器可 探测得知小球是否达到摇釜端部，若传感器未探测到小球的接触，则表明釜内水合物浆 体粘度过大或形成结块，以此可判定水合物聚集情况。此外，还可通过视窗直接观察和 压力数据的变化可知水合物生成情况。该系统工作压力在0 30Mpa，工作温度在-20 IO(TC反应开始前用去离子水将反应釜清洗干净，真空干燥。充入待反应液体(一般约为 釜容积的50%，摇釜容积为200ml)后浸入低温恒温槽，随后充入反应气体使之达到指定 压力。通过摇釜的上下摇动和小球的滚动达到釜内气、液相的均匀混合。

抑制剂效果评定采用如下实验步骤(1)系统在给定压力，35°。恒温约1小时至 气体消耗趋于平衡；(2)启动摇釜，2小时内降温至8t:; (3)保持摇釜摇动，『C条件下 恒温4小时使水合物生成；(4)停止摇动，温度保持在8°C，停机6小时；(5)重新启动摇 釜，『C下摇动l小时。最后通过视窗观察水合物是否聚集，通过观察到的结块情况来判 断抑制剂的防聚效果，若釜内水合物保持浆状乳液状态，则抑制剂达到了设计的防聚效 果。将抑制剂分别按不同比例加入到含水量为70%的原油中，充分混合。反应开始前 用去离子水将反应釜清洗干净，真空干燥后，在蓝宝石摇釜中加入添加了抑制剂的原油 样品100g，添加了抑制剂的原油样品占蓝宝石摇釜体积的50%，通入气体((31491.05%， C2H66.05%， C3H82.90%)。 将反应釜浸入恒温槽，35。C恒温1小时后，待压力恒定为 6Mpa后，启动摇釜，恒温槽温度设定为2小时降温至8t:。保持温度为8t:继续摇动摇 釜4小时，使摇釜内水合反应进行充分。随后停止摇釜摇动，温度保持在『C，静置6小 时后重新开始摇动，『C条件下摇动1小时，最后传感器所获得的小球移动信息或视窗观 察，得知水合物聚集情况。

对比例1 反应开始前用去离子水将反应釜清洗干净，真空干燥后，在蓝宝石摇釜中加入 100g含水量为70wt^的原油样品，通入气体((31491.05%， C2H66.05%， C3H82.90% )。 将反应釜浸入恒温槽，35t:恒温l小时后，待压力恒定为6Mpa后，启动摇釜，恒温槽温 度设定为2小时降温至8°C 。保持温度为8°C继续摇动摇釜4小时，使摇釜内水合反应进 行充分。随后停止摇釜摇动，温度保持在『C，静置6小时后重新开始摇动，『C条件下 摇动1小时，传感器没有小球触碰摇釜端部的信息，通过视窗观察水合物出现结块。

对比例2在100g含水量为70wt^的原油中，加入占体系中水的重量0.7%的Span20， 0.49g，充分混合。反应开始前用去离子水将反应釜清洗干净，真空干燥后，通入气体 (CH491.05%， C2H66.05%， C3H82.90% )，将反应釜浸入恒温槽，35"恒温1小时后，待 压力恒定为6Mpa后，启动摇釜，恒温槽温度设定为2小时降温至8t:。保持温度为8t:继 续摇动摇釜4小时，使摇釜内水合反应进行充分。随后停止摇釜摇动，温度保持在8t:， 静置6小时后重新开始摇动，『C条件下摇动l小时，传感器没有小球触碰摇釜端部的信 息，通过视窗观察水合物出现结块。可以得出单独使用防聚剂仅限于较低的含水量(通 常低于50%)，当含水量高于50%时，防聚效果不好。

对比例3 在100g含水量为70wt^的原油中，加入占体系中水的重量30%的甲醇， 21g，充分混合。反应开始前用去离子水将反应釜清洗干净，真空干燥后，通入气体 (CH491.05%， C2H66.05%， C3H82.90% )，将反应釜浸入恒温槽，35"恒温1小时后，待 压力恒定为6Mpa后，启动摇釜，恒温槽温度设定为2小时降温至8t:。保持温度为8t:继 续摇动摇釜4小时，使摇釜内水合反应进行充分。随后停止摇釜摇动，温度保持在8t:， 静置6小时后重新开始摇动，『C条件下摇动l小时，传感器没有小球触碰摇釜端部的信 息，通过视窗观察水合物出现结块。可以得出即使大剂量的使用甲醇作为热力学抑制 剂，只能或延迟抑制水合物的生成， 一旦水合物生成，则不能有效的防止水合物结块。

对比例4在100g含水量为70wt%的原油中，加入占体系中水的重量30X的NaCl， 21g，充分混合。反应开始前用去离子水将反应釜清洗干净，真空干燥后，通入气体 (CH491.05%， C2H66.05%， C3H82.90% )，将反应釜浸入恒温槽，35"恒温1小时后，待 压力恒定为6Mpa后，启动摇釜，恒温槽温度设定为2小时降温至8t:。保持温度为8t:继 续摇动摇釜4小时，使摇釜内水合反应进行充分。随后停止摇釜摇动，温度保持在8t:， 静置6小时后重新开始摇动，『C条件下摇动l小时，传感器没有小球触碰摇釜端部的信 息，通过视窗观察水合物出现结块。可以得出即使大剂量的使用NaCl作为热力学抑制 剂，只能或延迟抑制水合物的生成， 一旦水合物生成，则不能有效的防止水合物结块。

在100g含水量为70wt^的原油中，加入14.35g本发明抑制剂，其中，Span20 占体系中水的重量的0.5%，甲醇占体系中水的重量的15%， NaCl占体系中水的重量的 5%，充分混合。

反应开始前用去离子水将反应釜清洗干净，真空干燥后，加入添加了本发明抑 制剂的原油样品，通入气体((31491.05%， C2H66.05%， C3H82.90%)，将反应釜浸入恒温 槽，35t:恒温l小时后，待压力恒定为6Mpa后，启动摇釜，恒温槽温度设定为2小时 降温至8t:。保持温度为8t:继续摇动摇釜4小时，使摇釜内水合反应进行充分。随后 停止摇釜摇动，温度保持在『C，静置6小时后重新开始摇动，『C条件下摇动l小时。 传感器有小球触碰摇釜端部的信息，通过视窗观察水合物为混合均匀的浆状流体，未见 水合物结块，本发明抑制剂达到了预期的防聚效果。本发明水合物抑制剂将防聚剂、醇 类和盐类混合使用，使防聚剂能够在含水量高于50%的条件下也发挥出很好的防聚集效 果。单独的醇类或盐类作为热力学抑制剂只能影响水合物生成的热力学性质，降低了水 合物生成温度或提高了水合物生成压力，能够抑制水合物的生成，但对于已经形成的水 合物，不能起到防止其聚结、堵塞管线的作用。防聚剂虽然能够防止水合物聚集，但单 独使用效果不够理想。将醇类、盐类和防聚剂复合使用，醇、盐类的加入一定程度上改 善热力学环境，为防聚剂发挥作用创造较好的热力学环境。三者配合使用，相互作用， 能够更好的发挥抑制、防聚集的作用，效果明显优于三种物质单独使用，适用于含水量 高于50%的条件。

实施例2本发明抑制剂是由0.7gSpan20， 7g乙醇，7gMgCl2混合而成。在100g含水量为70wt^的原油中，加入14.7g本发明抑制剂，其中Span20占体

系中水的重量的1%，乙醇占体系中水的重量的10%， MgCL占体系中水的重量的10X，

充分混合。 反应开始前用去离子水将反应釜清洗干净，真空干燥后，加入添加了本发明抑 制剂的原油样品，通入气体((31491.05%， C2H66.05%， C3H82.90%)，将反应釜浸入恒温 槽，35t:恒温l小时后，待压力恒定为6Mpa后，启动摇釜，恒温槽温度设定为2小时降 温至8t:。保持温度为8t:继续摇动摇釜4小时，使摇釜内水合反应进行充分。随后停 止摇釜摇动，温度保持在『C，静置6小时后重新开始摇动，『C条件下摇动l小时，最后 通过视窗观察水合物为混合均匀的浆状流体，未见水合物结块，且传感器有小球触碰摇 釜端部的信息，本发明抑制剂达到了防聚效果。

在100g含水量为70wt^的原油中，加入25.55g本发明抑制剂，其中，Span20占 体系中水的重量的1.5%，乙二醇占体系中水的重量的20%， CaCl2占体系中水的重量的 15%，充分混合。 反应开始前用去离子水将反应釜清洗干净，真空干燥后，加入添加了本发明抑 制剂的原油样品，通入气体((31491.05%， C2H66.05%， C3H82.90%)，将反应釜浸入恒温 槽，35t:恒温l小时后，待压力恒定为6Mpa后，启动摇釜，恒温槽温度设定为2小时降 温至8t:。保持温度为8t:继续摇动摇釜4小时，使摇釜内水合反应进行充分。随后停 止摇釜摇动，温度保持在『C，静置6小时后重新开始摇动，『C条件下摇动l小时，最后 通过视窗观察水合物为混合均匀的浆状流体，未见水合物结块，且传感器有小球触碰摇 釜端部的信息，本发明抑制剂达到了防聚效果。

实施例4 本发明抑制剂是由0.35gTBAB， 10.5g异丙醇，3.5g尿素混合而成。

在100g含水量为70wt^的原油中，加入14.35g本发明抑制剂，其中，TBAB 占体系中水的重量的0.5%，异丙醇占体系中水的重量的15%，尿素占体系中水的重量的 5%，充分混合。 反应开始前用去离子水将反应釜清洗干净，真空干燥后，加入添加了本发明抑 制剂的原油样品，通入气体((31491.05%， C2H66.05%， C3H82.90%)，将反应釜浸入恒温 槽，35t:恒温l小时后，待压力恒定为6Mpa后，启动摇釜，恒温槽温度设定为2小时降 温至8t:。保持温度为8t:继续摇动摇釜4小时，使摇釜内水合反应进行充分。随后停 止摇釜摇动，温度保持在『C，静置6小时后重新开始摇动，『C条件下摇动l小时，最后 通过视窗观察水合物为混合均匀的浆状流体，未见水合物结块，且传感器有小球触碰摇 釜端部的信息，本发明抑制剂达到了防聚效果。

在100g含水量为70wt^的原油中，加入14.35g本发明抑制剂，其中，Span65 占体系中水的重量的0.5%，甲醇占体系中水的重量的15%， NaCl占体系中水的重量的 5%，充分混合。 反应开始前用去离子水将反应釜清洗干净，真空干燥后，加入添加了本发明抑 制剂的原油样品，通入气体((31491.05%， C2H66.05%， C3H82.90%)，将反应釜浸入恒温 槽，35t:恒温l小时后，待压力恒定为6Mpa后，启动摇釜，恒温槽温度设定为2小时降 温至8t:。保持温度为8t:继续摇动摇釜4小时，使摇釜内水合反应进行充分。随后停 止摇釜摇动，温度保持在『C，静置6小时后重新开始摇动，『C条件下摇动l小时，最后 通过视窗观察水合物为混合均匀的浆状流体，未见水合物结块，且传感器有小球触碰摇 釜端部的信息，本发明抑制剂达到了防聚效果。

在100g含水量为70wt^的原油中，加入14.35g本发明抑制剂，其中，Span80 占体系中水的重量的0.5%，甲醇占体系中水的重量的15%， NaCl占体系中水的重量的 5%，充分混合。 反应开始前用去离子水将反应釜清洗干净，真空干燥后，加入添加了本发明抑 制剂的原油样品，通入气体((31491.05%， C2H66.05%， C3H82.90%)，将反应釜浸入恒温 槽，35t:恒温l小时后，待压力恒定为6Mpa后，启动摇釜，恒温槽温度设定为2小时降 温至8t:。保持温度为8t:继续摇动摇釜4小时，使摇釜内水合反应进行充分。随后停 止摇釜摇动，温度保持在『C，静置6小时后重新开始摇动，『C条件下摇动l小时，最后 通过视窗观察水合物为混合均匀的浆状流体，未见水合物结块，且传感器有小球触碰摇 釜端部的信息，本发明抑制剂达到了防聚效果。

在100g含水量为70wt^的原油中，加入14.42g本发明抑制剂，其中，Span20占 体系中水的重量的0.3%， Tween65占体系中水的重量的0.3%，甲醇占体系中水的重量的 15%， NaCl占体系中水的重量的5%，充分混合。 反应开始前用去离子水将反应釜清洗干净，真空干燥后，加入添加了本发明抑 制剂的原油样品，通入气体((31491.05%， C2H66.05%， C3H82.90%)，将反应釜浸入恒温 槽，35t:恒温l小时后，待压力恒定为6Mpa后，启动摇釜，恒温槽温度设定为2小时降 温至8t:。保持温度为8t:继续摇动摇釜4小时，使摇釜内水合反应进行充分。随后停 止摇釜摇动，温度保持在『C，静置6小时后重新开始摇动，『C条件下摇动l小时，最后 通过视窗观察水合物为混合均匀的浆状流体，未见水合物结块，且传感器有小球触碰摇 釜端部的信息，本发明抑制剂达到了防聚效果。

反应开始前用去离子水将反应釜清洗干净，真空干燥后，加入添加了本发明抑 制剂的原油样品，通入气体((31491.05%， C2H66.05%， C3H82.90%)，将反应釜浸入恒温 槽，35t:恒温l小时后，待压力恒定为6Mpa后，启动摇釜，恒温槽温度设定为2小时降 温至8t:。保持温度为8t:继续摇动摇釜4小时，使摇釜内水合反应进行充分。随后停 止摇釜摇动，温度保持在『C，静置6小时后重新开始摇动，『C条件下摇动l小时，最后 通过视窗观察水合物为混合均匀的浆状流体，未见水合物结块，且传感器有小球触碰摇 釜端部的信息，本发明抑制剂达到了防聚效果。

权利要求 一种适用于高含水量体系的水合物抑制剂，其特征在于，是防聚剂、可溶性醇类和盐类的混合物。

2. 根据权利要求1所述的水合物抑制剂，其特征在于，所述的混合物中各成分的重量比为防聚剂可溶性醇类盐类=0.05 0.15 : i 3 : 0.5 1.5。

3. 根据权利要求2所述的水合物抑制剂，其特征在于，所述的可溶性醇类包括甲醇、乙醇、乙二醇或异丙醇中一种或多种。

4. 根据权利要求3所述的水合物抑制剂，其特征在于，所述的盐类包括氯盐、尿素或 硝酸盐中一种或多种。

5. 根据权利要求4所述的水合物抑制剂，其特征在于，所述的防聚剂采用季铵盐类表 面活性剂，包括含有2 3个正丁基、正戊基或异戊基的季铵盐、四丁基溴化铵或四戊基 溴化铵。

6. 根据权利要求4所述的水合物抑制剂，其特征在于，所述的防聚剂采用山梨醇酐单 月桂酸酯、失水山梨醇三硬脂酸酯、失水山梨醇单油酸酯或单硬脂酸甘油酯中一种或多 种。

7. 根据权利要求4所述的水合物抑制剂，其特征在于，所述的防聚剂采用山梨醇酐单 月桂酸酯、失水山梨醇三硬脂酸酯、失水山梨醇单油酸酯、单硬脂酸甘油酯中一种与聚 氧乙烯失水山梨醇三硬脂酸酯或聚氧乙烯失水山梨醇三油酸酯的混合物。

全文摘要 本发明公开了一种适用于高含水量体系的水合物抑制剂，涉及油气水合物技术领域。本发明水合物抑制剂是防聚剂、可溶性醇类和盐类的混合物。所述水合物形成抑制剂使用压力在1.5～30MPa，温度在-25～35℃。本发明抑制剂能够克服现有技术缺点，以低浓度混合，注入生产或输送的石油流体中，降低水合物成核、生长和聚结的速度，适用性广，且尤其适用于高含水量的体系，成本低廉。

杜娟, 樊栓狮, 毕丹丹, 王燕鸿, 郎雪梅 申请人:华南理工大学