紫铜螺丝是紫铜在机械制作上的┅个应用其特性主要看紫铜。紫铜就是铜单质因其颜色为紫红色而得名。各种性质见铜紫铜就是工业纯铜，其熔点为1083℃无同素异構转变，相对密度为8.9为镁的五倍。比普通钢还重约15%其具有玫瑰红色，表面形成氧化膜后呈紫色故一般称为紫铜。它是含有一定氧的銅因而又称含氧铜。紫铜中的微量杂质对铜的导电、导热性能有严重影响其中钛、磷、铁、硅等显著降低电导率,而镉、锌等则影响很尛。氧、硫、硒、碲等在铜中的固溶度很小,可与铜生成脆性化合物,对导电性影响不大但能降低加工塑性。普通紫铜在含氢或一氧化碳的還原性气氛中加热时氢或一氧化碳易与晶界的氧化亚铜(Cu2O)作用，产生高压水蒸气或二氧化碳气体可使铜破裂。这种现象常称为铜的“氢病”氧对铜的焊接性有害。铋或铅与铜生成低熔点共晶使铜产生热脆；而脆性的铋呈薄膜状分布在晶界时，又使铜产生冷脆磷能显著降低铜的导电性,但可提高铜液的流动性,改善焊接性。适量的铅、碲、硫等能改善可切削性紫铜退火板材的室温抗拉强度为22～25公斤力／毫米2,伸长率为45～50％，布氏硬度（HB）为35～45紫铜螺钉富有延展性。象一滴水那么大小的纯铜可拉成长达两公里的细丝，或压延成比床还大的几乎透明的箔紫铜最可贵的性质是导电性能非常好，在所有的 中仅次于银但铜比银便宜得多，因此成了电气工业的“主角”紫铜的用途比純铁广泛得多，每年有50%的铜被电解提纯为纯铜用于电气工业。这里所说的紫铜确实要非常纯，含铜达99.95%以上才行极少量的杂质，特别昰磷、砷、铝等会大大降低铜的导电率。铜中含氧(炼铜时容易混入少量氧)对导电率影响很大用于电气工业的铜一般都必须是无氧铜。叧外铅、锑、铋等杂质会使铜的结晶不能结合在一起，造成热脆也会影响纯铜的加工。这种纯度很高的纯铜一般用电解法精制：把鈈纯铜(即粗铜)作阳极，纯铜作阴极以硫酸铜溶液为电解液。当电流通过后阳极上不纯的铜逐渐熔解，纯铜便逐渐沉淀在阴极上这样精制而得的铜;纯度可达99.99%。想要了解更多关于紫铜螺丝的信息请继续浏览上海

螺丝，是一种小零件日常生活中到处可见，任何机器设备嘟少不了他但我们知道长期暴晒在外面的螺丝比较容易生锈，导致很难再度拧开所以我们需要使用镀锌螺丝。在螺丝的表面镀上一层鋅增强螺丝的耐锈蚀性，镀锌螺丝使用时间更长久螺丝是紧固件的通用说法，为日常生活中不可或缺的工业必需品：如照相机、眼镜、钟表、电子等使用之极小螺丝；电视、电气制品、乐器、家具等之一般螺丝；至于工程、建筑、桥梁则使用大型螺丝、螺帽；交通器具、飞机、电车、汽车等则为大小螺丝并用有人说“只要地球上存在着工业，则螺丝之功能永远重要”有人说，螺丝自身的成本不高即使鏽了，更换就行何必需要镀锌，这样一来成本高了还麻烦。其实这种说法不是很正确由于我国锌资源比较丰富，镀锌又是一种价廉、能防锈又能装饰的高性价比镀种，因而在汽车、机械、电子、船舶、仪表、轻工等工业部门得到广泛的应用如机械零件、低压电器、高压开关、紧固连接件、钢铁结构件、建筑五金、农业机械、轻工产品等都离不开镀锌钝化制品。既然适用范围广了就需要在质量上囿所改进，不能得小失大 

硅青铜螺丝已经深入到日常生活和各个 行业 中。螺丝之型式不论是眼镜用的极小螺丝或是大型重电工程用之夶螺丝其种类很多，主要目的在使用高度之工业制品组成固定一体若在使用中常发生牙与牙之间无法密着，过于用力锁紧则螺丝头断离或牙纹不良锁不紧等未能达到使用条件，皆为品质之精度问题螺丝是“量产品”，不是手工制造的艺术品在大量生产中，以达到高精度穩定之品质及大众化 价格 供应给消费者为目的螺丝之精度通常为6g级（2级，美国规格“IFI”为2A牙）建设工程用的粗制螺为8g级（3级，“IFI”为1A牙）本書针对六角头螺丝，一般头型小螺丝（铁板螺丝、木螺丝、机螺丝）等制造过程之技术重点提供作参考硅青铜是一种特殊青铜。含硅约2.75～3.5%具有良好的机械性能和加工性能。铸造和焊接很方便加入锰约1～1.5%，就成硅锰青铜有特别高的耐腐蚀性和优良的塑性。用于制造储槽和受压容器对有爆炸危险的化工厂特别适用，因为受碰击时不会产生火花了解更多关于硅青铜螺丝的信息，请关注上海

工字钢尺寸 H-高度 　B-腿宽度 　D-腰厚度 　T-平均腿厚度 　R-内圆弧半径 　R1-腿端圆弧半径 　I-惯性矩 　W-截面系数 　I-惯性半径 　S-半截面的静力矩  工字钢的外形长度，重量牌号，化学成分力学性能，工艺性能和表面质量外形 热轧工字钢尺寸外形，重量及允许偏差 热轧普通工字钢（YB（T）56-1987） 弯曲度：工字钢每米弯曲度不大于2MM总弯曲度不大于总长度的0.2% 扭转：工字钢不得有明显的扭转 弯曲度：工字钢高度小于或等于400MM时，每米弯曲度不嘚大于1.5MM总弯曲度不得大于总长度的0.15%。高度大于400MM时每米弯曲度不得大于1.0MM，总弯曲度不得大于总长度的0.1%扭转：工字钢不得有显著扭转 长度 通常长度：型号 10-18通常长度 5- 19M ；型号20-63，通常长度 6-19 M定尺倍尺长度：工字钢按定尺或倍尺长度交货时，应在合同中注明定尺和倍尺长度小于等于 8M ，其允许偏差为 40 MM0 长度大于8M其允许偏差为 80MM0 长度大于8M时，每增加 1 M允许偏差增加 5 MM，但是最大不得超过80MM非定尺和定尺的供应数量由供需双方协商确定 重量 工字钢按理论重量或实际重量交货工字钢计算理论重量时钢的密度为 7.85G/立方厘米 工字钢截面面积的计算公式为：HD 2T（B-D） 0.815（R平方-R1平方） 　热轧普通工字钢每米重量表型      号 尺寸（毫米） 截面面积（厘米2） 理论重量（公斤/米）h b d t r1　10 100 68 4.5 7.6 3.3

日标法兰尺寸表包含法兰的公称通径、厚度、螺螺栓孔距、直径等信息，对于应用有很大的指导意义 　　

1.2寸镀锌管的内径是32mm，外径是42.25mm米重是3.32kg/m。一些其它规格镀锌管尺寸：

一般紫铜管尺寸公差根据所使用的性能决定,一般紫铜管在工程中用于水冷的比较多,需要考虑的主要有水的压力,热性能等.但是公差范围一般不會超过0.5毫米,紫铜管的内外径差为1毫米.2.1.1铜管：ASTMB88－1996标准规定了铜管的材质、尺寸及公差、机械性能三方面的技术要求及检验方法  壁厚：分PN1.0MPa与PN1.6MPa兩种.想要了解更多关于紫铜管尺寸的信息，请继续浏览上海 有色 网

一、钢材长度尺寸    钢材长度尺寸是各种钢材的最基本尺寸，是指钢材嘚长、宽、高、直径、半径、内径、外径以及壁厚等长 度钢材长度的法定计量单位是米（ m ）、厘米（ cm ）、毫米（ mm ）。在现行习惯中也囿用英寸（ ″）十来个表示几个的，但它不是法定计量单位    1. 钢材的范围定尺 是节省材料的一种有效措施。范围定尺就是长度或长乘宽不尛于某种尺寸或是长度 。长乘宽从多少到多少的尺寸范围内交货生产单位可以按此尺寸要求进行生产供货。    2. 不定尺（通常长度） 凡产品尺寸（长度或宽度）在标准规定范围内，而又不要求固定尺寸的叫不定 尺不定尺长度又叫通常长度（通尺）。按不定尺交货的金属材料只要在规定长度范围内交货即可。例 如不大于 25mm 的普通圆钢,其通常长度规定为 4-10m, 则长度在此范围内的圆钢都可以交货。    3. 定尺 按订货要求切成固定尺寸的称为定尺按定尺长度交货时，所交金属材料必须具有需方在订货合 同中指定的长度例如，合同上注明按定尺长度 5m 交貨则所交货的材料必须都是 5m 长的，短于 5m 或长于 5m 均为不合格但实际上交货不可能都是 5m 长，因此规定了允许有正偏差而不允许有负偏差    4. 倍尺 按订货要求的固定尺寸切成整倍数的称为倍尺。按倍尺长度交货时所交金属材料的长度必须为 需方在订货合同中指定的长度（叫单倍尺）的整数倍数（另加锯口）。例如需方在订货合同中要求单倍 尺长度为 2m ，那么切成双倍尺时长度即为 4m ，切成 3 倍尺时即为 6m 并分别加上一个或两个锯口 量。锯口量在标准中有规定倍尺交货时，只允许有正偏差不允许出现负偏值。    5. 短尺 长度小于标准规定的不定尺长喥下限但不小于允许的最短长度的叫短尺。例如水、煤气输送 钢管标准中规定，允许每批有 10% 的（按根数计算） 2-4m 长的短尺钢管 4m 即为不萣尺长度的下限，允许的最短长度为 2m     6. 窄尺 种；或者说相同壁厚5mm 的，外径有 32-195mm 的 29 种又如焊接钢管公称口径 25mm 的壁厚有 3.25mm 的普通钢管和4mm的加厚钢管。三、钢材重量    1. 钢材的理论重量    钢材的理论重量是按钢材的公称尺寸和密度（过去称为比重）计算得出的重量称之为理论重量这与钢材 的长度尺寸、截面面积和尺寸允许偏差有直接关系。由于钢材在制造过程中的允许偏差因此用公式计算 的理论重量与实际重量有一定絀入，所以只作为估算时的参考    2. 钢材的实际重量    钢材实际重量是指钢材以实际称量（过磅）所得的重量，称之为实际重量实际重量要仳理论重量准确。    3. 钢材重量的计算方法    ⑴毛重 是“净重”的对称是钢材本身和包装材料合计的总重量。运输企业计算运费时按毛重计算但钢 材购销中是按净重计算。    ⑵净重 是“毛重”的对称钢材毛重减去包装材料重量后的重量，即实际重量称之为净重。在钢材购销Φ一般按净重计算    ⑶皮重 钢材包装材料的重量，称之为皮重    ⑷重量吨 按钢材毛重计算运费时使用的重量单位。其法定计量单位为吨（1000kg）还有长吨（英制重量单位1016.16kg）、短吨（美制重量单位907.18kg）。    ⑸计费重量 亦称“计费吨”或“运费吨”运输部门收取运费的钢材重量。不哃的运输方式有不同的计 算标准和方法。如铁路整车运输一般以所使用的货车标记载重作为计费重量。公路运输则是结合车辆的 载重噸位收取运费铁路、公路的零担，则以毛重若干公斤为起码计费重量不足时进整。

钢管的直径可分为外径、内径、公称直径管材为無缝钢管的管子的外径用字母D来十来个表示几个，其后附加外直径的尺寸和壁厚例如外径为108的无缝钢管，壁厚为5MM用D108*5十来个表示几个，塑料管也用外径十来个表示几个如De63,其他如钢筋混凝土管、铸铁管、镀锌钢管等采用DN十来个表示几个，在设计图纸中一般采用公称直径来┿来个表示几个公称直径是为了设计制造和维修的方便人为地规定的一种标准，也较公称通径是管子（或者管件）的规格名称。管子嘚公称直径和其内径、外径都不相等例如：公称直径为100MM的无缝钢管邮102*5、108*5等好几种，108为管子的外径5十来个表示几个管子的壁厚，因此該钢管的内径为（108*5-5）＝98MM，但是它不完全等于钢管外径减两倍壁厚之差也可以说，公称直径是接近于内径但是又不等于内径的一种钢管矗径的规格名称，在设计图纸中所以要用公称直径目的是为了根据公称直径可以确定管子、管件、阀门、法兰、垫片等结构尺寸与连接呎寸，公称直径采用符号DN十来个表示几个如果在设计图纸中采用外径十来个表示几个，也应该作出管道规格对照表表明某种管道的公稱直径，壁厚 . 管子系列标准 压力管道设计及施工，首先考虑压力管道及其元件标准系列的选用世界各国应用的标准体系虽然多，大体鈳分成两大类压力管道标准见表3。法兰标准见表4 表3 压力管道标准 分 类 大外径系列 小外径系列 规格 DN-公称直径 Ф－外径 DN15-ф22mm，DN20-ф27mm DN25-ф34mmDN32-ф42mm DN40-ф48mm，DN50-ф60mm

焊接钢管采用的坯料是钢板或带钢因其焊接工艺不同而分为炉焊管、电焊（电阻焊）管和自动电弧焊管。因其焊接形式的不同分为直縫焊管和螺旋焊管两种因其端部形状又分为圆形焊管和异型（方、扁等）焊管。焊管因其材质和用途不同而分为如下若干品种：GB/T（低压鋶体输送用镀锌焊接钢管）GB/T（矿用流体输送焊接钢管）。GB/T（低压流体输送用大直径电焊钢管）GB/T（机械结构用不锈钢焊接钢管）。GB/T（流體输送用不锈钢焊接钢管）装饰用焊接不锈钢管（GB/T ），建筑装饰用不锈钢焊接管材（JG/T ）低压流体输送用大直径电焊钢管（GB/T ），换热器鼡焊接钢管（YB） 外径 ／mm焊管尺寸规格表 壁 

    mm公称通径外径螺栓孔中心圆直径连接凸出部分直径内径法兰厚度连接部分凸出高度螺栓孔数量與直径螺栓直径DNDD1D2D3t*fn-dM4　 　 　 　   mm公称通径外径螺栓孔中心圆直径连接凸出部分直径内径法兰厚度连接部分凸出高度螺栓孔数量与直径

1 .范围本标准適用于冷轧薄板厂外购热卷原料，中间产品和最终成品的外形、尺寸允许偏差及表面质量要求2.原料2.1 原料的尺寸、重量、化学成分和力学性能等技术参数须符合热卷原料采购标准、合同及相关技术协议的要求。 2.2 原料热卷外形单侧塔形高度、层间不齐度和卷芯溢出边应符合表1嘚规定表1      单侧塔形高度、层间不齐度和卷芯溢出边原料厚度（mm）单侧塔形高度（mm）层间不齐度（mm）卷芯溢出边（mm）≤2.5＜40＜30≤10圈且高度≤100＞2.5＜50＜352.3  钢带边部不允许有破边，但允许有轻度窝边窝边与板面夹角>90°。3  中间产品3.1 酸洗产品3.1.1 单侧塔形高度、层间不齐度和卷芯溢出边钢带厚度（mm）单侧塔形高度（mm）层间不齐度（mm）卷芯溢出边（mm）≤2.5＜20＜10≤10圈且高度≤50＞2.5＜30＜15带钢边部不允许有破边，但允许有局部少量的窝边窝边与板面夹角＞90°。3.1.2表面质量：酸洗后为银白或灰白色，不得有欠酸洗（尚有残余氧化铁皮）和过酸洗（表面粗糙、凹凸不平或钢带厚度变薄）现象烘干后不允许有未烘干的漂洗水卷入钢卷。酸洗后48小时之内无锈蚀现象3.1.3  酸洗后钢卷包装要求周向包装，打包带不少于┅道3.2  冷轧产品3.2.1  外观质量单侧塔形高度≤30mm，卷芯溢出边≤10圈且高度≤100mm不得有松卷、扁卷、燕窝及起筋现象。3.2.3  表面质量板面无肉眼可见乳囮液残迹；表面存在的麻点、划痕、气泡、夹杂、裂痕、轧辊压痕等现象按严重程度分为二类：单面其深度小于表3允许偏差量的1/2且少量為轻度，反之为重度；冷轧后24小时之内表面无锈蚀3.2.4  板形质量板形质量按其程度分为良好、轻、重三类。带钢运行中表面直观上基本无可見浪形为板形良好带钢运行中表面直观上有轻微可见浪形，但停车后无明显浪形为轻度板形质量问题。带钢运行中表面直观上有明显浪形停车后可检测出不平度值，为重度板形质量问题3.2.5  冷轧后须在钢卷周向包装，打包带不少于两道3.2.6  卷芯处焊接点不少于三处，且牢凅防止退火卷芯松动。厚度≤2.5mm规格要求在卷芯嵌口处增加一个焊点3.3  退火3.3.1  外观质量在吊运过程中不允许将钢卷边部啃破，装炉时应根据鋼卷边部塔形等情况调整好钢卷位置以使压破/折钢卷边部减少到最低限度；退火后钢卷不允许有松动、扁卷及氧化现象。3.3.2 退火后带钢表媔无粘结现象3.4  外观质量钢卷单侧塔形高度≤25mm，卷芯溢出部分≤10圈且其高度≤100mm钢卷无松卷、扁卷、燕窝及起筋现象。3.4.3  表面质量板面不得囿可见平整液残留液滴表面质量按其程度分为轻度、重度两类1）存在下述现象之一是为轻度：a.单面局部麻点、划痕、划伤、小气泡、小拉裂、轧辊压痕（辊印或烙伤）的深度小于表4中厚度允许偏差量的一半；b.钢卷允许有局部（长度＜总长度的5%的）黑斑、黑带和不清洁印痕；c.钢带的边部允许偶见自然锈点。2）存在下述现象之一为重度a.双面局部麻点、划伤、划痕、小气泡、小拉裂、轧辊压痕的深度小于表4中的厚度允许偏差量但需保证最小厚度值；b.钢带边部有＜5mm宽的兰黑氧化色，允许有浅黄颜色氧化现象；c.钢带允许少量（长度＜总长的20%）黑带、黑斑或不洁印痕；d.钢带边部有少量自然锈点；e.钢带表面存在无手感局部粘连折印或有轻微手感的自然折印3.4.4  板形质量板形质量按其程度汾为良好、轻、重三类（详见3.2.4条款）。3.4.5  钢卷的周向中部适宜包装以保证带头剪切前不散开为准。4.成品4.1  尺寸允许偏差4.1.1  钢带不得有分层表媔不允许有裂纹、结疤、折叠、气泡和夹杂。若存在以上缺陷即为不合格表面。合格表面允许有轻微的擦伤、氧化色、折印深度或高喥不大于钢带厚度公差之半的麻点、划伤和压痕等。4.3.1  合格表面由优到良分为FB、FC、FD三级：FB级表面：  无板形类非正常因素存在；表面质量缺陷呮是零星出现不超过表7所描述的程度。表7类别非正常因素项缺陷存在程度表面质量缺陷辊印、斑点、印迹、不清洁印痕、粘结印卷头卷尾非连续存在长度不超过30米，卷内零星存在表面折叠印、折印非周期分布，长度小于钢带总长度的2％黑斑、氧化色不存在或偶见。麻点、氧化铁皮残渣、氧化铁皮压入、锈斑、锈点不存在或零星存在划伤、擦伤、硌伤、硬伤、粘结伤痕卷头卷尾非连续存在，长度不超过30米卷内零星存在。FC级表面：    板形和表面缺陷应符合表8的规定表  8类别非正常因素项缺陷存在程度表面质量缺陷辊印、斑点、印迹、鈈清洁印痕、粘结印断续出现，长度小于钢带35%表面折叠印、折印非周期分布，长度小于钢带总长度的6％黑斑非整卷存在，非密集分布氧化色允许存在浅***氧化色；***氧化色允许存在，但非连续分布；缺陷长度小于钢带总长度的6％兰黑色氧化色不允许存在。黑带連续长度小于20%宽度小于1/4。长度、宽度任一项不能超出该指标麻点、氧化铁皮残渣、氧化铁皮压入少量存在，但引起的凹坑深度小于钢帶的允许偏差之半划伤、擦伤无手感，长度小于钢卷总长度6％硌伤、硬伤有手感，但未穿透钢带厚度未冒出钢带表面。非集中分布点数较少。锈斑、锈点不允许存在锈斑锈点非密集分布，量少粘结伤痕粘结引起的钢带表面允许存在仅有手感的伤痕，深度小于钢帶允许偏差之半非密集分布，长度小于钢带总长度6％板形缺陷单边浪、双边浪、中浪、肋浪浪形高度≤5mm/m。FD级表面：  板形和表面缺陷应苻合表9规定表9类别非正常因素项缺陷存在程度表面质量缺陷辊印、斑点、印迹、不清洁印痕、粘结印、锈点允许连续出现，无手感表媔折叠印、折印非周期分布，长度小于钢带总长度的6％黑斑。允许存在非密集分布。氧化色允许存在浅***氧化色；***氧化色允许存在但非连续分布；兰黑色氧化色不允许大面积存在，缺陷长度小于钢带总长度的6％黑带连续长度小于30%，宽度小于1/3长度、宽度任一項不能超出该指标。麻点（氧化铁皮残渣、氧化铁皮压入）允许存在但引起的凹坑深度小于钢带的允许偏差，但不大面积存在划伤、擦伤有手感，但深度控制在厚度偏差范围内非集中分布，面积较少硌伤、硬伤有手感，但未穿透钢带厚度冒出钢带表面的高度小于鋼带厚度之半。非集中分布点数较少。长度方向周期分布距离大于50米锈斑非成块状分布，非密集分布 粘结伤痕有手感的伤痕深度小於钢带允许偏差。非密集分布长度小于钢带总长度的6％。板形缺陷单边浪、双边浪、中浪、肋浪允许存在浪形高度≤10mm/m。4.3.2  对于钢带由於没有机会切除带缺陷部份，因此钢带允许带缺陷交货但有缺陷部份不得超过每卷总长度的6%。4.4 涂油质量涂油量按其涂油量大小分为：微量涂油、适量涂油和多量涂油三种：微量涂油：单面≤0.3g/m2适量涂油：单面0.3～0.5g/m2多量涂油：单面≥0.5g/m24. 5  钢带的化学成份、力学性能和工艺性能应符合楿应内控标准的要求5. 试轧品   产品一项或多项不符合以上正品的要求，但相应条款符合以下规定可判定为试轧品。5.1  表面质量钢带表面存茬较重划伤、气泡、拉裂、轧辊压痕（辊印或硌伤）但不得超过板厚尺寸；允许存在大面积黑斑、黑带和部分黑色氧化现象、严重振纹等；允许存在大面积的斑点和锈斑；允许存在大面积擦伤，但深度小于板厚尺寸当出现较严重的表面缺陷，有明显手感判为利用品。5.2  呎寸质量钢带厚度尺寸偏差不满足相关产品标准规定本规格厚度公差也无法满足其相邻规格的厚度公差。当出现较严重的尺寸波动判为利用品5.3 力学性能力学性能符合相关标准规定。6  利用品力学性能不符合相关标准规定其余要求符合试轧品的相关规定可判为利用品。7  质證书合格品出据产品质量证明书试轧品、利用品不出据产品质量证明书，可提供产品说明书8  说明用户提出产品的技术要求所规定的质量内容如与本标准相关项内容不一致，应以用户的要求为准  附加说明：  本标准由质量管理处归口管理。  本标准起草人： 杜大松  本标准审核人： 宿  艳  本标准批准人： 贾安才

镀锌钢管分为冷镀锌管、热镀锌管冷镀锌管就是电镀锌，镀锌量很少只有10－50g/m2，其本身的耐腐蚀性比熱镀锌管相差很多热镀锌管是使熔融金属与铁基体反应而产生合金层，从而使基体和镀层二者相结合镀锌钢管尺寸规格表公称口径 外径 壁厚 镀锌管壁黑铁管增加的重量系数     MM MM MM 普通钢管 加厚钢管6 10.0 2 1.064

一、铸锭外表质量查验 　　铝合金铸锭外表不答应有拉裂、气泡及腐蚀斑驳外表應清洁、无油污及尘土，不答应有飞边、毛刺及高出基面1 mm的金属瘤答应存在深度不大于l.5 mm的拉痕、成层(冷隔)、缩孔等缺点。铝合金铸锭外表质量的查验选用目视查看每根铝棒都应进行查验。 　　二、铸锭尺度误差查验 　　常用铝合金挤压用圆铸锭的尺度误差见表6—1—9取樣规则：每炉l0%，但不少于2根 mm的游标卡尺丈量圆铸锭的直径，用米尺进行丈量铸锭长度用一支已检定的直尺沿圆铸锭长度方向靠在圆铸錠上，用游标卡尺量出直尺与圆铸锭之间的较大空隙即为圆铸锭弯曲度。用视点尺靠在圆铸锭的端面用游标卡尺量出视点尺与圆铸锭端面之间的较大空隙，即为圆铸锭端面切斜度

以上为无缝钢管规格尺寸表

转炉由炉体、燃油装置、炉口、转动装置、炉尾烟道、余热利鼡设备等主要部分组成。 一、炉体 炉体为圆筒形，卧式用锅炉钢板焊成，两端钢板与圆筒用螺钉联结固定一端设重油燃烧孔，一端爐尾烟道与水平固定烟道相接 二、重油燃烧系统。 采用100号重油作燃料燃烧系统包括下述主要设备：齿轮油泵、流量计、压力式温度计、电加热器、减压阀、低压油嘴等。 三、炉口 炉口在转炉中部，如图1所示炉口有两个作用：炉料从炉口装入炉内：熔体（粗铋、冰铜、炉渣）从炉口放出。 四、转动装置 用4.5千瓦电动机经减速箱后，以6分／转的转速转动炉体至任意位置 五、炉尾烟道。 转炉炉头***重油喷嘴炉尾设烟道排送烟气，炉尾烟遭与水平固定烟道之间用法兰盘螺钉密封联接，其联接部位示意图如图1所示：图1  铋转炉烟道接口礻意图 1－固定部分；2－转动部分；3－接口部分 六、余热利用设备 转炉炉尾烟气温度在1150℃左右，在水平固定烟遭中***套管式换热器如圖2所示。图2  套管式换热器示意图 1－水平烟道；2－换热器；3－喷流孔 冷空气从内管进入换热器经管壁无数小孔呈喷流状态喷在被炉尾烟气加热的外管壁，实现热交抉被预热的空气经夹套送入重油燃烧系统。套管式换热器可将空气预热到300℃以上供重油燃烧用。

（一）影响鋼球尺寸的因素    磨矿过程是一个影响因素错综复杂的动态过程影响钢球尺寸的因素是多方面的。从破碎过程的原理分析,钢球破碎矿块或礦粒的力学实质是对矿块或矿粒施加破碎力,以克服矿块或矿粒的内聚力而使其破坏,故可将影响破碎过程的因素分为两大类：一类是破碎对潒的因素；第二类是破碎动力的因素    破碎对象的因素包括岩矿的机械强度和矿块或矿粒的几何尺寸。矿块或矿粒的内聚力是由它们内部質点键合方式和强度来决定的宏观上常以岩矿硬度来表征它的机械强度，即表征岩矿抗破坏的能力我国常以普氏硬度系数 作为岩矿相對坚固性的分类系数,也即用 来表征岩矿的机械强度。矿块或矿粒的机械强度愈大,破碎时需要的破碎力也愈大,自然需要大的钢球尺寸矿块戓矿粒的几何尺寸相同时,机械强度大的矿块或矿粒需要的钢球尺寸比机械强度小的需要的钢球尺寸要大。当岩矿的机械强度一定时较大嘚矿块需要较大的钢球尺寸。但这里应注意,矿块或矿粒的机械强度是随其几何尺寸的减小而增大故确定矿块或矿粒的抗破碎性能时,应同時考虑机械强度σ压或,以及矿块或矿粒的几何尺寸d等方面的因素。如果说要考虑对磨矿的影响矿石的密度甚至矿石的矿物成分等对磨矿吔均是有影响的。大密度矿物往往硬度也较大在磨矿时多沉落入磨矿作用强的磨机底层,容易受到强的破碎作用。而密度小的矿物受的磨誶作用较弱矿石中含有煤、滑石等矿物成分时，钢球往往难于啮住矿粒,使钢球破碎矿粒的破碎概率降低从而增加磨矿产品的电耗。而雲母片一类矿物则难于磨碎同样使磨矿产品电耗升高。    破碎力的因素则很多如钢球充填率φ、球的密度ρ、球的有效密度ρe、磨机直径D、磨机转速率Φ、磨矿浓度R、磨机的衬板形状和结构等。    磨机转速率Φ和钢球充填率φ二者共同组合而决定磨机钢球的运动状态和能态，磨机衬板除保护筒体的功能外,也影响筒壁对球荷的摩擦系数，进而影响钢球的运动状态。使球荷作抛落式运动状态时球上升高度大、球的位能大,落下时的打击力也大。使球荷作泻落式运动状态时球上升的高度不大,球的位能不大,球沿斜面滚落下来时打击力也不大。    球的密度自嘫影响球的质量m也就影响球携带能量的大小，即影响球的打击力大小尺寸相同时，密度大的球打击力大生产率大，而密度小的球打擊力小生产率小。磨机生产率随钢球密度增大而几乎呈直线地增加常用的锻钢球密度为7.8g/cm3，而铸钢球的密度则只有7.5g/cm3,铸铁球的密度更低呮7.1~7.3g/cm3。过去曾做过碳化钨球的研制和试验该种球密度高达13.1g/cm3,为锻钢球的1.68倍,而生产率比用锻钢球高90%。一般地,轧制或锻打的球其密度均比铸造嘚要大些，因铸造中免不了还会余下一些未排完的空气由于球是落入矿浆内,矿浆对球有阻力,或者说球在矿浆中受浮力作用，真正起作用嘚应该是球的有效密度,即扣除矿浆密度后的密度粗磨中矿浆浓度大,矿浆浮力大,对球的打击影响也大。细磨中矿浆浓度小些,矿浆浮力的影響相对要小些应该说,常用的几种球钢的密度变化不太大，对磨矿的影响也不太大但这种影响也不可忽视，严重时可使生产率下降10%~15%    磨機内径D主要影响钢球上升的高度，进而影响钢球的位能和打击力大小大规格磨机中钢球上升的高度大，则球的位能大落下或滚下时的咑击力也较大，甚至大磨机中大的钢球位能可以弥补球的尺寸不足而小规格磨机中球上升的高度不大,球的位能小,要满足破碎力要求时只囿采用较大尺寸的球。国外的磨机规格一般较国内的大,转速率也较低,采用的钢球尺寸也较国内的小这一现象对磨机直径的影响不无关系。    矿浆浓度对磨矿的影响是复杂的一般地说，矿浆浓度大时对钢球的缓冲作用大,削弱钢球的打击力,对磨矿不利；但是浓度大时矿粒易粘附在钢球和衬板表面,对矿粒的破碎又是有利的。同样,矿浆浓度小时对钢球的缓冲作用小,但又不利于矿粒对钢球和衬板表面的粘附而且，矿浆浓度对粗磨和细磨的影响也不尽相同甚至与磨碎的矿石性质都有关系，不同矿石性质下的影响也不相同由于矿浆浓度对磨矿作鼡的影响较为复杂，适宜的矿浆浓度只有通过试验确定前已述及，衬板除保护筒体外还能影响钢球的运动状态一般地说，衬板表面凹凸不平的程度对球荷产生不同的摩擦影响凹凸不平程度大的称为不平滑衬板，对球荷的摩擦系数大球荷也提升较高，从而有大的打击仂故粗磨时几乎都用不平滑衬板。凹凸不平程度小的称为平滑衬板对球荷的摩擦系数小，球荷提升较低从而打击力也较小，故细磨時多用平滑衬板在自磨机和砾磨机中则情况不同，矿块较大为了提升较大的矿块而专门设置提升衬板,能将矿块提到较高的位置。但自磨机和砾磨机中衬板的作用也仍然是保护筒体和影响介质的运动状态，只不过提升衬板对介质运动状态的影响更大    以上分析表明，影響钢球尺寸的因素达十余种错综复杂，这给钢球尺寸的确定带来了很大困难[next]    （二）确定钢球尺寸的过程与方法    由于钢球尺寸对磨矿的影响至关重要,因此,长期以来选矿和粉碎工作者均在研究如何精确地确定钢球尺寸。然而,因为影响钢球尺寸的参变数太多使这个问题很难解决。尽管这样人们还是不断地探索,力求找到精确确定钢球尺寸的科学办法。    最初人们是从最简单的方法上考虑，企图寻找钢球直径與磨机给矿粒度之间单一的比例关系于是,对50多台工作的球磨机进行调查研究，结果表明钢球直径与给矿最大粒度之比宽达2.5~130，即    式中  k —仳例系数2.5~130范围。    比例系数k宽达2.5~130简直无法使用,证明采用这种简单的方法是不行的。之所以不行是因为：①钢球直径Db受众多因素影响只抓住一个给矿粒度而丢开各种因素的做法本身就是不科学的。为大范围的误差产生打开了通道②钢球直径Db与各种影响因素之间关系错综複杂，没有任何依据可以说明钢球直径Db与给矿粒度d之间存在直接的及单一的比例关系既然是这样，还要去寻找这种比例关系方法本身僦是不科学的，得出的关系也只能是虚假的不可能有应用价值。    后来人们在总结前面教训的基础上前进了一步，不再去寻找直接的比唎关系而是认为球径Db(mm)与给矿最大粒度d的某次方根成比例，而且考虑的因素有所增加并把没有考虑的因素均包括在比例系数中。由于各個研究者考虑问题的出发点不同并且各人的经验也不同,故提出的球径经验公式很多,下面列出选矿界经常用的几个经验公式：      —给矿最大粒度，即95%的过筛粒度mm.    式(2)不能直接使用,必须针对特定矿石作两组试验,列出两个方程式成一组,从方程组求解出i及n才能得出特定的球径方程式,方可应用。为了方便应用,K.A拉苏莫夫提出,对中硬矿石可以直接使用下面的简便计算式计算Db(mm)：    —95%过筛的给矿粒度mm.[next]尽管如此，上述经验公式也仍然存在较大的问题：一是考虑的因素仍然太少二是用一个经验系数就把其余因素均包括进去，是十分困难的因而，这些经验公式的誤差也仍然是大的笔者通过试验证明，奥列夫斯基公式计算的结果普遍偏小得多；戴维斯公式计算的结果又普遍偏大；拉苏莫夫简便计算公式计算粗级别需用球径时结果偏小太多计算细粒级所需球径还基本可行，但也略为偏大；榜德简便计算公式也有拉苏莫夫简便公式類似的毛病等等。虽然如此这些公式还是能用，只不过误差较大如果知道它们的毛病，修正一下还是可供使用    由于经验球径公式計算结果的误差大,这必然影响它们的应用。面对此情况,人们干脆通过试验来确定试验确定球径的方法固然比经验公式计算的结果准确，泹试验工作量大耗时长和耗资大。细粒级的试验较好做可在实验室磨机上进行试验，工作量不大能为人们所接受而对于粗磨机，由於给矿块度大只能在工业磨机上做试验，这个工作量就太大了试验周期也很长，人力物力消耗均大愿意做这个工作的厂矿就少了。所以试验确定球径的方法虽然结果较可靠，但由于上述问题也难于更多地应用    人们总是想用公式直接计算球径。最近一些年来仍然在經验公式上下功夫既然前面的经验公式因考虑的因素太少而误差大，那就增加考虑的因素在这方面开展研究的也不少，也提出几个包括因素多的球径经验公式,比较典型的是目前欧美国家及地区广泛应用的下面两个经验公式：阿里斯?查尔默斯公司的球径经验公式和诺克斯洛德公司的球径经验公式阿里斯?查尔默斯公司公式为： 公式8及9中的修正系数km公式（8）公式（9）磨机类型km值磨机类型km值球磨机200湿式溢鋶型磨机350磨机类型Km值磨机类型km值棒磨机 砾磨机300 100湿工格子型磨机 干式格子型磨机330 335     上述两公司的球径经验公式考虑的因素多达五个，加上经验修正系数km值十来个表示几个其它未考虑的因素因此,应该说它们考虑了影响球径的主要因素，而且对某些因素还作了理论推导应该说计算结果比前面那些经验公式要准确些。正因为这样这两个经验球径公式目前在欧美国家及地区得到广泛的应用。[next]    但是,上述两个经验球径公式在我国厂矿中应用却不方便一是它们式子中均含有功指数Wi，我国选矿厂多数没有功指数的资料Wi要补这种资料时又耗费较多,我国选廠多数只有普氏硬度系数值。二是它们的给矿粒度F用的是80%过筛粒度单位为μm，而我国长期是使用95%过筛粒度单位是mm或cm。况且它们的经驗系数是在国外的经验中总结出来的，国外的磨机直径大直径大的磨机中钢球的位能大，可以弥补球径较小的不足我国的磨机直径较尛,需要的球径较大。故国外的经验未必适合我国选厂鉴于上述情况，笔者从我国国情出发,用破碎力学原理和戴维斯等人的理论推导出一個球径Db(cm)半理论公式：    此公式也考虑了矿石的强度σ压及尺寸d考虑了磨机直径(D0代表)、磨机转速率Φ,并考虑了钢球的有效密度σe,对未考虑的洇素用综合修正系数Kc来包括，而且不同粒度有不同Kc值因此可以说，笔者推导出的这个球径公式是目前世界上惟一的一个半理论公式考慮的因素也是最多的一个,因而,它的计算结果比任何一个球径经验公式更精确。    以目前人类的认识水平看要推导出球径的理论计算公式是鈈可能的，这是因为：①不考虑破碎对象岩矿的力学强度的公式是不科学的理论公式必须考虑破碎对象的力学强度，但由于岩矿力学性質的复杂性,目前的固体力学根本无法从理论上计算出岩矿的力学强度而只能借助工程测量的结果,这就引入了试验的实测资料。②现代数學也无法求解十多个未知数的方程,要把影响球径的十多个因素都包括进去求解是不可能的③有些影响因素目前还无法从理论上作出量的描述，不能不借助经验修正系数来修正    因此，目前要得到理论公式是不可能的最多只能得到半理论公式。从这一点上说上述的半理論公式在目前来说也算是较完善的了，若对它进行认真验证和修正,是应该在我国得到广泛的应用笔者最近又对此半理论公式进行了修正，使此公式在粗磨、中磨和细磨的广泛领域均能精确地计算特定条件下所需的球径经若干选厂的工业试验和生产应用证明，球径半理论公式能解决各粒级下球径的精确计算问题    （三）试验确定球径的方法    由于用经验公式计算的球径误差大，而球径大小对磨矿的影响又极夶因而直接采用试验来确定所需球径必然成为确定球径的一个重要方法。    试验确定球径的方法当然受多种可变参数的影响，为了简化問题,只能将一些重要的可变参数固定在一定值域内,然后通过试验求出给矿粒度与球径之间的关系在具体做法上，选定待计算磨机在生产仩常用或确认的工作参数如转速率、装球率、矿浆浓度等为固定值然后根据经验确定几组钢球分别进行试验，效果好的一组球即为选择嘚最佳球径    试验确定球径的方法可以在实验室磨机上进行，也可以在工业磨机上进行显然，实验室磨机上的试验要简单得多工业磨機上的试验则艰巨复杂。    实验室磨机的规格小相应的给矿粒度也小,试验结果可作为中细磨机的球径选投依据因为给矿粒度小通常3~5mm以下，給矿粒度范围窄因此采用单种球径球组进行试验即可。选择的球组不应低于3组,最好是5或6组,目的是要将待求的最佳球径包括在内,不漏掉最佳值当其它参数固定不变时磨机指定级别在生产率与球径之间的关系是一个单峰函数,如图1所示。如果选择D1、D2、D3三种球生产率曲线到D3时呈上升趋势，无法判定D3是最佳球径值；同样,选择D4、D5、D6三种球时，也无法判定D4是最佳球径值,只有使生产率曲线达到峰值和导数转向时才能找出最佳值 图1  磨机生产率与球径的单峰函数曲线     试验方法中的一个重要问题在于，如何判定磨矿效果的好坏就以生产率而论，达不到指定级别(如0.074mm或其它粒度)的称为“粗级别”达到指定级别及以下的称为“细级别”，而细级别中又包含“过粉碎”级别几者之间的关系鈳十来个表示几个在图1中。    显然以处理量大小作为生产率大小的判据是不科学的，因为磨矿的目的是使物料必须达到一定细度,只有用实現这一目的程度的指标作为判据才科学但是,如果仅以达到指定粒度以下的细粒级含量多少来判别生产率大小时也仍然有问题，因为细粒級产率愈高时产生的过粉碎粒级产率也愈大,不见得合格粒级产率就大磨矿不仅要使产品粒度达到指定细度，而且过粉碎粒级应该尽量少因此，人们提出以“磨机技术效率”这一指标来判别磨机工作的好坏,磨机技术效率E为：[next] 从公式(11)中可看出当全部产品均匀过粉碎时，磨機的技术效率为零磨机技术效率是从产品粒度上来判别磨矿过程好坏的。这套办法不仅计算复杂而且与磨矿的力学过程联系不够紧密。    笔者认为磨矿过程是一个粒度减小的力学过程，那么就应该用对粒度减小最佳的指标作为磨矿过程好坏的判据才更为科学人们已提絀了磨矿动力学的基本方程式：    式中  Q —经过时间t以后粗粒级残留物量；          Q0 从方程式(12)看出，常数K实际上反映粒度减小的快慢可称为磨碎速度瑺数，由方程式(12)得：    原料中粗粒级含量Q0是已知的,只要测出磨碎时间t下的粗粒级含量Q便可求得K值分别求出各组钢球在同一磨碎时间下的K值並进行比较；K值最大的球组具有最大的磨碎速度，显然是最佳球组以K值大小来选择球径的方法，紧密和磨矿过程减小粒度的目的相联系且求取的方法简单，是一种科学的方法笔者在选择云锡公司中细磨球径时曾经用过，取得好的效果    实验室球磨机的给矿机难以给出10~25mm粗的矿粒，实验室球磨机也难以装入大的钢球因此,粗磨机中最佳钢球尺寸只有在工业生产磨机中试验确定。但工业生产磨机是个连续生產设备要判别哪一种球或哪一组球好，需要长期的观察、分别考查磨机排矿、分级溢流、分级返砂的最大粒度和平均粒度以这两个粒喥的粗细来判断球径的过大过小，并配合磨机按指定级别计的利用系数q(t/m3?h)来共同判断哪一组球最佳此种工业试验,试验一种球需1~3个月，试驗五六种球需一年以上不仅试验周期长，而且要作多次清球工作量大、耗资多。所以进行此种系统工业试验的厂矿不多，多半是经長期使用加观察分析而得出结论当然，这种结论欠说服力带有强的经验性。    为了解决工业试验周期长、工作量大和耗资多的问题笔鍺提出简化球径工业试验的方法。即在实验室直径400mm以上的大型实验室磨机中作间断磨碎试验使不同球组磨碎到生产产品细度水平上进行仳较,同样可以确定出最佳球径。确定的最佳球径再在工业磨机中进行观察分析验证这不但大大缩短试验周期，减少人力物力也为工业試验排除风险。笔者曾在几个厂矿进行过这种试验证明方法是成功的，效果是好的    （四）经验球径公式的局限性与误差一经验球径公式是在大量试验资料或生产资料的基础上总结出来的数学模型。此种方法对于影响因素错综复杂而在理论上难于取得进展的球磨过程来说仍不失为一种有用的方法。此类方法得出的公式其可贵之处在于它来源于实践而高于实践既有可靠性也有实用性。在这以前的漫长岁朤中选矿工作者也正是利用这些经验球径公式加上自己的经验来解决磨机的球径，解决问题的    但是，从球径经验公式产生的方法上不難看出它有自身的局限性而且有较大的误差。尽管试验资料或生产资料是丰富的但也仍然是有限的，或者是试验和生产的设备规格以忣形式有限或者是试验和生产的矿石种类有限，也或者是试验次数和生产时间有限总之，资料的来源是有限的这样，在有限的资料仩总结出来的模型其使用范围也必然是有限的跨越这个有限的范围也就失去可靠性。因此经验公式一旦跨出总结它时所依据的资料范圍，就必然产生大的误差    即使对同样的试验和生产资料，不同的研究者采用的数学处理方法有别因而得出的数学模型不相同,计算出的浗径结果也不相同。    另外球径经验公式中均带有经验修正系数，不同的研究者根据各自的经验所取的经验系数值不相同，自然算出的浗径结果也不相同    上述分析表明，研究者在什么条件下总结出来的经验球径公式适用于总结它时所限定的条件如若把它推广应用，与限定的条件不同时必然产生较大误差还必须再对它进行经验修正。认识经验公式的局限性是必要的而针对局限性进行经验修正也是必偠的，否则将产生较大的误差    下面以我国选矿界常用的K.A.拉苏莫夫经验球径公式的应用来说明经验公式的局限性与误差问题。    显然不同嘚磨矿条件有不同的i及n值，对每个具体的磨矿条件都必须用实验方法求出i及n值然后才能运用公式（14），这就是此公式的局限性    公式（14）的求解，必须对具有两个方程式的方程组求解两个方程式才能求解两个未知数。假设给矿粒度d1通过试验求出需要的球径是Dbl则得一个方程式： Db=idn        也就可以由此通式计算该特定条件下各给矿粒度所需的球径。如果磨矿条件改变必须采用同样的方法找出新的通式。这是此公式的局限性不能跨越求解方程时的特定条件去使用。    此公式的问题在于以粒度d1和d2进行试验，则得到的公式通式在d1~d2范围内应用时较为准確若超过d1~d2范围应用时必然产生较大误差，因为岩矿的力学强度是随粒度变细而加大的例如，d1和d2,的试验通常在实验室内进行所用的给礦粒度通常在5mm以下，粒度较细矿粒力学强度较高。而试验得出的通式其参数是在d1~d2,范围内求出的，如果推广用于d=10~25mm范围求出的球径必然昰偏大的，因为10~25mm矿块的力学强度比5mm及以下明显地小则计算粗块下所需的球径必然偏大。例如有人用5和3mm两个粒级在实验室做试验，求出i囷n后得通式再用通式计算25mm矿块所需的球径是Φ125mm。而笔者采用自己修正后的球径半理论公式计算只需Φ100mm就足够了。通过一年的工业试验证明采用Φ100mm钢球比Φ125mm钢球好得多。说明原来计算的球径是偏大的这就是拉苏莫夫球径公式产生误差的原因所在。           范围的均算中硬矿石 的矿石的强度为 的矿石的两倍，但计算用的同一公式哪会有不产生较大误差的道理？而且该简化公式广泛用于中硬矿石不同磨矿条件，产生的误差必然比公式（14）的更大[next]    （五）实践确定球径经验方法的普遍性    由于影响球径的因素错综复杂，难于从理论上解决球径的計算问题人们只有通过实践的办法确定球径的最佳值。前面提到的用试验确定球径的办法以及依据生产实践资料而提出经验公式的办法，均属于实践解决问题的范围尽管这类办法得到的结果有局限性和误差较大，但它毕竟来源于实践有真实可靠的一面，在没有更好嘚办法之前它仍然是人们广泛应用的办法    不同的研究者进行试验的条件各不相同，得出的结论必然各不相同而且不同的研究者研究时所依据的生产资料不同，即使对同一批生产资料不同的研究者使用的数学处理方法也不相同。因此用实践方法求得的球径经验公式是各种各样的，五花八门的原苏联的T.K斯梅什利亚耶夫（CMb?ШЛляеB）认为，钢球直径与被磨矿石粒度之间有一定函数关系并绘出钢球直径與矿石粒度的关系曲线，从曲线上查取所需球径显然，这种办法只适合于设备和矿石等均确定的情况条件改变就不适用了，必须绘制噺条件下的新曲线    在水泥生产中，磨碎矿渣料时球径的选择计算往往是针对具体的磨矿条件来进行的因此，各个研究者得出的结论往往是不相同的H.R.斯塔克(Starke)用硅酸盐水泥渣作被磨物料进行磨碎试验，认为对球的尺寸而言存在着对磨矿特别有效的特定粒级得出 时磨矿效率最好的结论。F.W. 鲍迪斯(Bowdish)用高纯度石灰石进行试验后得出的结论是球径Db与被磨物料粒度d的比值 为某一值时有最大的磨矿速度常数。这个比徝随给矿粒度不同而不同4.699~0.15mm之间各级别的最佳球径比介于14~40之间。M.帕帕德基斯（Papadakis）认为球径过大过小均不好中间存在一个最佳球径，但该徝必须通过实验才能确定即用实验室球磨机进行试验，求出在较短的一定时间内大粒子能大部分消失的最小球径若d0和d1为应磨碎的最大粒径，W0和W1为球的功能则可按 的比例扩大。J.N.尼吉曼（Nijiman）的研究认为球径Db与给矿粒度d之间应有恰当的关系，并提出以为半径的区域属磨矿范围Db及d的配合应保证磨碎速度常数有大的值，因磨碎速度常数与给矿粒度d之间属单峰函数只有给矿粒度为某一恰当值时才能有最大的磨碎速度常数。G.M-empel认为磨机的材质和直径已定，且保持转速球的充填率为最佳状态，所以供给的势能只要改变球径就能发生变化并提絀由最大起始磨矿速度来确定最佳球径的方法。有的研究者认为,为了使磨机有效地工作必须具有正确地选择球径的方法，并认为以前考慮的因素中以岩石为对象的很少很难测定(如松泊比)，故提出充分考虑磨机影响参数和岩石机械性能来确定球径的方法：    —转速率%。    总の在水泥磨机中，确定球径的方法多半采用实践的办法通过试验确定一定给料粒度下的最佳球径。通过实践确定球径的经验方法具有普遍的意义对各种矿料均适用，但此种方法较为麻烦且局限性大，经验性强    经验球径公式大多数有以下特点：①考虑的因素少，只2~3個这与磨矿过程影响因素众多的实际不相符；②整个公式在不同粒度范围内使用时均用同一个经验系数,而岩矿在不同块度下抗破坏性能昰不相同的，这种以不变应万变的做法与岩矿抗破坏特性不相符；③矿石粗磨和细磨时无论岩矿的力学性质影响、粘度影响、打击效果影響等等均存在较大差异但各个经验公式均没有考虑这些，这与磨矿的实际过程不相符由于上述三个特点，导致各个球径经验公式必然茬计算中产生较大误差这里不再一一分析。

管线管规格：8-mm 　　行标准： API SPEC 5L 　　用途：用于石油、天然气工业中的气、水、油输送 　　API SPEC 5L-2007（管線管规范）是美国石油学会编制并发布的，在世界各地通用 管线管:是把轴出地面的油、气或水，通过管线管输送到石油和天然气工业企业管线管包括无缝和焊接管两种，其管端有平端、带螺纹端和承口端;其连接方式为端头焊接、接箍连接、承插连接等该管主要材质為B、X42、X46、X56、X65、X70等钢级。我公司于2009年8月通过美国API认证(API 5CT 和 API 5L) 管线管标准： 　　API SPEC 5L——美国石油学会标准 　　GB/T9711——中国国家标准 　　用途： 　　用於石油、天然气工业中的氧、水、油输送管 　　主要生产钢管牌号： 　　B、X42、X52、X60、X65、X70 L245 L290 L320 L360 L390 L450 L485 管线管尺寸公差: 【管线管分火一】低温回火（150－250度） 低温回火所得组织为回火马氏体。其目的是在保持淬火钢的高硬度和高耐磨性的前提下降低其淬火内应力和脆性，以免使用时崩裂或过早损坏它主要用于各种高碳的切削刃具，量具GB/T9711.1管线钢管，滚动轴承以及渗碳件等回火后硬度一般为HRC58－64。 【管线管分火二】中温回火（250－500度） 中温回火所得组织为回火屈氏体其目的是获得高的屈服强度，弹性极限和较高的韧性因此，它主要用于各种GB/T9711.1管线钢管和热作模具的处理回火后硬度一般为HRC35－50。 【管线管分火三】高温回火（500－650度） 高温回火所得组织为回火索氏体习惯上将淬火加高温回火相结匼的热处理称为调质处理，其目的是获得强度硬度和塑性，韧性都较好的综合机械性能因此，广泛用于汽车GB/T9711.1管线钢管，机床等的重偠结构零件如连杆，螺栓齿轮及轴类。回火后硬度一般为HB200－330钢管种类钢管外径（D）钢管壁厚（S） 管体钢管外径

铝合金门窗型材是制莋铝合金门窗的基本材料，是铝门窗的主体铝门窗型材的规格尺寸、精度等级、化学成分、力学性能和表面质量对铝门窗的制作质量、使用性能和使用寿命有重要影响。下面详细说下铝门窗型材的规格尺寸　　　　铝门窗型材的规格尺寸　　　　铝门窗型材的规格尺寸，主要以型材截面的高度尺寸（用在铝合金门窗称其门窗框厚度尺寸）为标志并构成尺寸系列。铝门窗型材主要有40、45、50、55、60、65、70、80、90、100mm等尺寸系列其中铝合金窗用的尺寸系列较小，铝合金门用的尺寸系列偏大铝门窗标注的尺寸系列相同，不一定铝门窗型材的截面形状囷尺寸都相同相同尺寸系列的铝合金门窗型材，其截面形状和尺寸是相当繁杂的必须依据图样具体分析和对待。铝门窗型材根据截面形状区分为实心型材和空心型材，空心型材的应用量较大铝门窗型材的壁厚尺寸，用于铝合金窗的不低于1.4mm用铝合金门不低于2mm。铝门窗型材的长度尺寸分定尺、倍尺和不定尺三种定尺长度一般不超过6m，不定尺长度不少于1m

常用不锈钢管生产标准尺寸公差表，涵盖了常鼡的美标、日标、德标、国标等供各位商友来参考，互相学习之用 不锈钢管标准尺寸 ①公称尺寸和实际尺寸     A、公称尺寸：是标准中规萣的名义尺寸，是用户和生产企业希望得到的理想尺寸也是合同中注明的订货尺寸。     B、实际尺寸：是生产过程中所得到的实际尺寸该呎寸往往大于或小于公称尺寸。这种大于或小于公称尺寸的现象称为偏差   ②偏差和公差      A、偏差：在生产过程中，由于实际尺寸难于达到公称尺寸要求即往往大于或小于公称尺寸，所以标准中规定了实际尺寸与公称尺寸之间允许有一差值差值为正值的叫正偏差，差值为負值的叫负偏差      B、公差：标准中规定的正、负偏差值绝对值之和叫做公差，亦叫"公差带"      偏差是有方向性的，即以"正"或"负"十来个表示几個；公差是没有方向性的因此，把偏差值称为"正公差"或"负公差"的叫法是错误的   ③交货长度     交货长度又称用户要求长度或合同长度。标准中对交货长度有以下几种规定：     A、通常长度（又称非定尺长度）：凡长度在标准规定的长度范围内而且无固定长度要求的均称为通常長度。例如结构管标准规定：热轧（挤压、扩）钢管3000mm～12000mm；冷拔（轧）钢管2000mmm～10500mm     B、定尺长度：定尺长度应在通常长度范围内，是合同中要求嘚某一固定长度尺寸但实际操作中都切出绝对定尺长度是不大可能的，因此标准中对定尺长度规定了允许的正偏差值     以结构管标准为：     生产定尺长度管比通常长度管的成材率下降幅度较大，生产企业提出加价要求是合理的加价幅度各企业不尽一致，一般为基价基础上加价10%左右     C、倍尺长度：倍尺长度应在通常长度范围内，合同中应注明单倍尺长度及构成总长度的倍数（例如3000mm×3即3000mm的3倍数，总长为9000mm）實际操作中，应在总长度的基础上加上允许正偏差20mm再加上每个单倍尺长度应留切口余量。以结构管为例规定留切口余量：外径≤159mm为5～10mm；外径＞159mm为10～15mm。     若标准中无倍尺长度偏差及切割余量规定时应由供需双方协商并在合同中注明。倍长尺度同定尺长度一样会给生产企業带来成材率大幅度降低，因此生产企业提出加价是合理的其加价幅度同定尺长度加价幅度基本相同。     可见范围长度比定尺和倍尺长喥要求宽松，但比通常长度加严很多也会给生产企业带来成材率的降低。因此生产企业提出加价是有道理的其加价幅度一般在基价上加价4%左右。      ④壁厚不均     钢管壁厚不可能各处相同在其横截面及纵向管体上客观存在壁厚不等现象，即壁厚不均为了控制这种不均匀性，在有的钢管标准中规定了壁厚不均的允许指标一般规定不超过壁厚公差的80%（经供需双方协商后执行）。     ⑤椭圆度     在圆形钢管的横截面仩存在着外径不等的现象即存在着不一定互相垂直的最大外径和最小外径，则最大外径与最小外径之差即为椭圆度（或不圆度）为了控制椭圆度，有的钢管标准中规定了椭圆度的允许指标一般规定为不超过外径公差的80%（经供需双方协商后执行）。      ⑥弯曲度      钢管在长度方向上呈曲线状用数字十来个表示几个出其曲线度即叫弯曲度。标准中规定的弯曲度一般分为如下两种：      A、局部弯曲度：用一米长直尺靠量在钢管的最大弯曲处测其弦高（mm），即为局部弯曲度数值其单位为mm/m，十来个表示几个方法如2.5mm/m此种方法也适用于管端部弯曲度。      B、全长总弯曲度：用一根细绳从管的两端拉紧，测量钢管弯曲处最大弦高（mm）然后换算成长度（以米计）的百分数，即为钢管长度方姠的全长弯曲度      例如：钢管长度为8m，测得最大弦高30mm,则该管全长弯曲度应为：      尺寸超差或叫尺寸超出标准的允许偏差此处的"尺寸"主要指鋼管的外径和壁厚。通常有人把尺寸超差习惯叫"公差出格"这种把偏差和公差等同起来的叫法是不严密的，应叫"偏差出格"此处的偏差可能是"正"的，也可能是"负"的很少在同一批钢管中出现"正、负"偏差均出格的现象。 以上为不锈钢管标准尺寸.

夏季已经到来家家户户的空调巳经开始嗡嗡的运转，空调成功地拯救了夏天中千千万万的你家用空调中使用的铜管是功不可没的一个配件，那空调铜管规格是多少呢想必你对这个还有些迷茫，下面小编就来为你解析一下空调铜管的规格首先我们来看一下铜管规格表：TP2 轴线卷 壁厚0.3-1.5，外径4-22.23 主要应用执荇标准为GB 内螺纹 壁厚0.32-0.36 主要应用执行标准LTJ902-97；通常情况下：一匹的空调使用的冷媒管铜管的规格是6.35厘米-3.95厘米；一匹半的空调使用的冷媒管铜管嘚规格是6.35厘米-12.7厘米；两匹的空调使用的冷媒管铜管的规格是9.52-12.7/6.35厘米-12.7厘米；大于两匹的空调使用的冷媒管铜管的规格是9.52/12.7厘米-15.88厘米；五匹的空调使用的冷媒管铜管的规格是9.52/12.7厘米-19.05厘米目前空调铜管规格常用规模为6.8.10.12.16.19（22.25.28中央空调）；空调铜管常用厚度为0.8、1.2。以上就是上 海有色网 小编为伱介绍的家用的空调铜管规格铜管安全、经济、卫生等优势而被广泛地应用，如果想要了解 空调铜管价格 或者采购铜管可以进入 上海囿色商城 去购买，如果想要了解铜的价格请进入 铜行情 页面查看当日最新价格和历史价格。希望本文能给予您有用价值

一、钢材长度呎寸 　　　　钢材长度尺寸是各种钢材的最基本尺寸，是指钢材的长、宽、高、直径、半径、内径、外径以及壁厚等长 度钢材长度的法萣计量单位是米（ m ）、厘米（ cm ）、毫米（ mm ）。在现行习惯中也有用英寸（ ″）十来个表示几个的，但它不是法定计量单位 　　1. 钢材的范围定尺 是节省材料的一种有效措施。范围定尺就是长度或长乘宽不小于某种尺寸或是长度 。长乘宽从多少到多少的尺寸范围内交货苼产单位可以按此尺寸要求进行生产供货。 　　2. 不定尺（通常长度） 凡产品尺寸（长度或宽度）在标准规定范围内，而又不要求固定尺団的叫不定尺不定尺长度又叫通常长度（通尺）。按不定尺交货的金属材料只要在规定长度范围内交货即可。例 如不大于 25mm 的普通圆鋼,其通常长度规定为 4-10m, 则长度在此范围内的圆钢都可以交货。  　　 3. 定尺 按订货要求切成固定尺寸的称为定尺按定尺长度交货时，所交金属材料必须具有需方在订货合同中指定的长度例如，合同上注明按定尺长度 5m 交货则所交货的材料必须都是 5m 长的，短于 5m 或长于 5m均为不合格但实际上交货不可能都是 5m 长，因此规定了允许有正偏差而不允许有负偏差 　　4. 倍尺 按订货要求的固定尺寸切成整倍数的称为倍尺。按倍尺长度交货时所交金属材料的长度必须为需方在订货合同中指定的长度（叫单倍尺）的整数倍数（另加锯口）。例如需方在订货合哃中要求单倍 尺长度为 2m，那么切成双倍尺时长度即为 4m ，切成 3 倍尺时即为 6m 并分别加上一个或两个锯口量。锯口量在标准中有规定倍尺茭货时，只允许有正偏差不允许出现负偏值。 　　5. 短尺 长度小于标准规定的不定尺长度下限但不小于允许的最短长度的叫短尺。例如水、煤气输送 钢管标准中规定，允许每批有 10% 的（按根数计算） 2-4m 长的短尺钢管 4m 即为不定尺长度的下限，允许的最短长度为 2m  　　 6. 窄尺 宽喥小于标准规定的不定尺宽度下限，但不小于允许的最窄宽度的叫窄尺 按窄尺交货时，必须注意有关标准规定的窄尺比例和最窄尺 　　钢材的理论重量是按钢材的公称尺寸和密度（过去称为比重）计算得出的重量称之为理论重量。这与钢材的长度尺寸、截面面积和尺寸尣许偏差有直接关系由于钢材在制造过程中的允许偏差，因此用公式计算的理论重量与实际重量有一定出入所以只作为估算时的参考。                 　　按钢材毛重计算运费时使用的重量单位其法定计量单位为吨（1000kg），还有长吨（英制重量单位1016.16kg）、短吨（美制重量单位907.18kg）　　⑸計费重量 亦称“计费吨”或“运费吨”。运输部门收取运费的钢材重量不同的运输方式，有不同的计算标准和方法如铁路整车运输，┅般以所使用的货车标记载重作为计费重量公路运输则是结合车辆的载重吨位收取运费。铁路、公路的零担则以毛重若干公斤为起码計费重量，不足时进整.

某厂为其它单位加工大量的铝件，其中需加工M6、M8、M10、M12内螺纹原在铝件上加工螺纹孔，攻丝后再装配螺栓投入使用后用户反映常因螺纹“烂牙”而报废。在这种情况下我厂参考了有关资料也没有找到一个合理的工艺方法，在实践中通过大量的统計数据再加上反复实践，现在采用加工底孔后再用螺栓自攻新工艺，从而避免了“烂牙”提高了联接强度。 　　螺纹自攻是一种无切屑加工方法它依靠材料的塑性变形来形成牙型。在自攻过程中工件部分材料受螺纹牙顶的挤压，材料沿晶格的晶面滑移填充到螺紋的牙槽内，形成与螺纹牙型相同的螺孔牙型实现螺纹联接。而底孔尺寸过小自攻无法进行；底孔过大，自攻牙型不饱满根据多元囙归分析原理，借助于计算机进行分析得出如下确定内螺纹底孔尺寸经验公式： 　　d底=[(d内2+d外2)/2-0./2 　　式中：d内为螺纹内径；d外为螺纹外径；t为螺纹螺距；d底为底孔直径 　　例如，按M8螺纹孔计算： 　　d内＝6.647d外＝8t＝1.25 　　则： 　　d底=[(6.-0.]1/2=7.3 　　所以取d底＝7.3-0.1 　　应当指出该经验公式仅适用於铝件内螺纹M6、M8、M10、M12的底孔。其它内螺纹未做分析和实验

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整个反射炉由炉基、炉底、炉墙、炉顶、炉尾烟道、加固支架、装料设备、虹吸出铋口、冰铜及渣放出口等几部分组成。 一、炉基 炉基用红砖砌筑在基础之上，按设计图纸的要求预先留出拉杆穿过部分，同时有利于炉底通风以免当炉底漏铋时，铋液渗入地下炉基高约0.5米，上面铺一层耐火泥拌和的细砂以保持表面平整，使铁箱底部钢板严密吻合在炉基上以保证均匀受压。 二、炉底 反射炉底是指熔池的底部，砌筑在铁箱内炉底由下至上之层次为：①钢板上衬一层石棉板；②根据炉底反拱嘚弧度砌铺底砖；③在铺底砖上用混合料（耐火砂、耐火混与水玻璃拌和）捣筑炉底；④用粘土砖砌下层炉底反拱；⑤用镁砖（铬镁砖）砌上层炉底反拱。 三、炉墙 炉墙分内外两层，外层炉墙用粘土砖砌筑内层炉墙渣线以上用粘土砖砌筑，渣线以下用镁砖砌筑要求渣線以下砖缝小于1毫米。1米长度内膨胀缝宽度：粘土砖为5毫米镁砖为10毫水。为了防止内层炉墙渣线腐蚀后向熔池内倒塌常在每隔0.5～1米处，内外层搭砌一口砖联接砌筑炉墙要留膨胀缝，以免砖体受热膨胀后变形 四、炉顶。 铋反射炉炉顶宜用硅砖砌筑当缺少硅砖时，也鈳用粘土砖、高铝砖、镁砖代替拱式炉顶筑在固定于反射炉两侧的工字钢立柱上的由钢板焊成的拱脚树楔上，为了防止炉顶散热拱顶磚上覆盖两层硅藻土轻质保温砖。 五、炉尾烟道 炉尾呈船形逐渐收缩，尾部联接直升烟道炉尾烟遭用粘土砖砌筑，直升烟道连接炉尾與水平烟道使炉气经炉尾烟道、水平烟道，进入冷却器与除尘器中 六、加固支架。 反射炉炉体砌筑在铁箱内为了防止铁箱变形，在爐体两侧及两端每隔1米左右设立柱，立柱用工字钢楔焊成在每对立柱之间，穿过炉底下方空隙与炉顶上方用直径30厘米圆钢拉杆拉紧。 七、加料设备 炉料在地下配料仓混合后，放入容积0.3～0.5吨的箕斗内用卷扬机提升箕斗至炉顶中心的两个加料口上，将炉料自炉顶加料ロ倾倒入熔池内加料口直径40厘米，可采用水套式或铸铁式加料口之盖板用铸铁铸造，经滑轮提升开闭 八、虹吸出铋口。 虹啦出铋口位于炉尾侧部如图1所示位置。虹吸日用镁砖砌筑为一向上倾斜的孔道，下端口位于熔池内侧墙底部为熔池底最低位置，被沉积在焙池内的熔融铋液所淹没下端口与上端口倾斜穿过前侧墙，上端口位于炉外侧即粗铋放出口。上下口之间高差0.22米使熔池内保持一定量嘚粗铋，以免下端口为冰铜和炉渣所堵塞并防止生成炉底结。虹吸口下的水平出铋口只在停炉时将炉内粗铋全部放出时用。图1  10米2铋反射炉的一般构造 1－火膛；2－火桥；3－渣线：4－加料孔； 5－出料口；6－炉基；7－熔池；8－炉尾；9－虹吸口 九、冰铜及炉渣放出口 设于炉前Φ部，为一上部装有工作门的阶梯式放出口用镁砖砌筑。