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电源变压器简易设计(一)共四页： 1 2 3 4电源变压器是低频变压器. 本文介绍的方法适合50Hz一千瓦以下普通交流变压器的设计.(1) 电源变压器的铁心. 它一般采用硅钢片. 硅钢片越薄,功率损耗越小,效果越好.整个铁心是有许多硅钢片叠成的,每片之间要绝缘.买来的硅钢片, 表面有一层不导电的氧化膜, 有足够的绝缘能力.国产小功率变压器常用标准铁心片规格见后续文章.(2) 电源变压器的简易设计.设计一个电源变压器,主要是根据电功率选择变压器铁心的截面积,计算初次级各线圈的圈数等.所谓铁心截面积Ｓ是指硅钢片中间舌的标准尺寸ａ和叠加起来的总厚度b的乘积.如果电源变压器的初级电压是U1,次级有n个组,各组电压分别是U21,U22,┅,U2n, 各组电流分别是I21,I22,┅,I2n,...计算步骤如下:第一步,计算次级的功率P2.次级功率等于次级各组功率的和,也就是 P2 =U21*I21+U22*I22+┅+U2n*I2n.第二步, 计算变压器的功率P.算出P2后.考虑到变压器的效率是η,那么初级功率P1=P2/η,η一般在0.8～0.9之间.变压器的功率等于初,次级功率之和的一半,也就是P=(P1+P2)/2第三步, 查铁心截面积Ｓ.根据变压器功率,由式(2.1)计算出铁心截面积S,并且从国产小功率变压器常用的标准铁心片规格表中选择铁心片规格和叠厚.第四步, 确定每伏圈数N.根据铁心截面积S和铁心的磁通密度B,由式(2.2)得到初级线圈的每伏圈数N.铁心的B值可以这样选取: 质量优良的硅钢片,取11000高斯;一般硅钢片,取10000高斯;铁片,取7000高斯.考到导线电阻的压降, 次级线圈每伏圈数N'应该比N增加5%～10%,也就是N'在1.05N～1.1N之间选取.第五步,初次级线圈的计算.初级线圈N1=N*U1.次级线圈N21=N'*U21,N22=N'*U22 ┅,N2 =N'*U2n.第六步, 查导线直径.根据各线圈的电流大小和选定的电流密度,由式(2.3)可以得到各组线圈的导线直径.一般电源变压器的电流密度可以选用3安/毫米?第七步, 校核. 根据计算结果,算出线圈每层圈数和层数,再算出线圈的大小,看看窗口是否放得下.如果放不下,可以加大一号铁心,如果太空,可以减小一号铁心.采用国家标准GEI铁心,而且舌宽ａ和叠厚ｂ的比在1:1～1:1.7之间, 线圈是放得下的.各参数的计算公式如下:ln(S)=0.498*ln(P)+0.22 ┅(2.1)ln(N)=-0.494*ln(P)-0.317*ln(B)+6.439┅(2.2)ln(D)=0.503*ln(I)-0.221┅(2.3)变量说明:P: 变压器的功率. 单位: 瓦(W)B: 硅钢片的工作磁通密度. 单位: 高斯(Gs)S: 铁心的截面积. 单位: 平方厘米(cm2）N: 线圈的每伏圈数. 单位: 圈每伏(N/V)I: 使用电流.
单位: 安(A)D: 导线直径. 单位: 毫米(mm)电源变压器简易设计(二)GEI铁心规格共四页： 1 2 3 4铁心片 铁心规格
中间舌片净截面积(cm2)型
铁心片厚0.2mm 铁心片厚0.3mm──────────────────────────────GEI10
1.3710*17.5
1.82──────────────────────────────GEI12
2.62──────────────────────────────GEI14
3.57──────────────────────────────GEI16
4.66──────────────────────────────铁心片 铁心规格
中间舌片净截面积(cm2)型
铁心片厚0.2mm 铁心片厚0.3mm─────────────────────────────────────GEIB19
6.57─────────────────────────────────────GEIB22
8.81─────────────────────────────────────GEIB26
12.3─────────────────────────────────────GEIB30
16.4─────────────────────────────────────GEIB35
61 123 101
22.3─────────────────────────────────────GEIB40
72 144 118
29.1─────────────────────────────────────电源变压器简易设计(三)变压器的铁心与绕组共四页： 1 2 3 4为减小交变磁通在铁心中所引起的涡流损耗,铁心一般用厚为0.35-0.5mm的硅钢片叠装而成;并且在硅钢片两面涂以绝缘漆.信号变压器还采用坡莫合金作铁心.硅钢片有热轧和冷轧两种.热轧硅钢片的工作磁通密度一般取0.9-1.2T,钢片常冲成"III"形,叠装成铁心.绕组套在中间的铁心柱上. 冷轧硅钢片的导磁性能比热轧好,它的工作磁通密度允许达到1.8T,所以铁心体积可以缩小.它的导磁有方向性, 顺着辗轧方向的导磁性能好,故通常将冷轧硅钢片卷成环形铁心,然后切成两 半C形, 将绕组分别套在铁心柱上以后, 再将两半铁心粘成整体.变压器的绕组由原边绕组和副边绕组组成.原边绕组接输入电压,副边绕组接负载.原边绕组只有一个,副边绕组为一个或多个.原副边绕组套装在同一铁心柱上.套在两个铁心柱上的原边绕组或副边绕组可分别相互串联或并联.附:变压器原副边绕组要套在同一铁心柱的原因把原副边绕组套在同一铁心柱上时,由于原副边绕组紧挨在一起(间隙实际上很小,它等于原副边绕组之间绝缘纸的厚度)部分漏磁通在空气中的路径大受限制,因此漏磁通小.而边绕组没有套在原边绕组上时,漏磁通在空气中可以自由经过,无空间限制,因此在同样的磁势下漏磁通就大.将原副边绕组套在一起的合理之处即在于漏抗压降小,对变压 器运行有利.因为变压器副边电压是随副边电流变化而变化的,减小原副边的漏阻抗就可以减小电压变化.为了使变压器副边电压比较稳定,总是设法减小变压器的漏抗.如果把变压器的原副边绕组分开放置, 则漏抗将大大增加,以致负载变动时副边电压变化很大, 这样的变压器就不能满足使用上 的要求.电源变压器简易设计(四)变压器的铭牌与使用共四页： 1 2 3 4使用变压器首先要弄清并严格遵守制造厂提供的铭牌数据,以避免因使用不当而不能充分利用,甚至损坏.变压器铭牌上的主要额定数据有:1.额定电压U1和U2原边额定电压U1是指原边绕组上应加的电源电压(或输入电压),副边额定输出电压U2通常是指原边加U1时副边绕组的开路电压.使用时原边电压不允许超过额定值(一般规定电压额定值允许变化±5%).考虑有载运行时变压器有内阻抗压降,所以副边额定输出电压U2应较负载所需的额定电压高5-10%.对于负载是固定的电源变压器, 副边额定电压U2有时是指负载下的输出电压.附:输入电压不能超过额定电压的原因变压器中主磁通和激磁电流的关系称为铁心的磁化曲线,它是一条具有饱和特性的非线性曲线.当主磁通小于额定电压时对应的主磁通时, 磁化曲线近似为线形;超过此值后,主磁通就逐渐趋向饱和.此时,如果再增加磁通, 即增加U1,则电流就会急剧增加,这样变压器就会因过热而马上烧毁.因此,在使用变压器时,必须注意变压器的额定电压和电源电压要一致.2.额定电流I1和I2额定电流是指变压器按规定的工作时间(长时连续工作或短时工作或间歇断续工作)运行时原副边绕组允许通过的最大电流,是根据绝缘材料允许的温度定下来的.由于铜耗,电流会发热.电流越大,发热越厉害,温度就越高.在额定电流下,材料老化比较慢.但如果实际的电流大大超过额定值,变压器发热就很厉害,绝缘迅速老化,变压器的寿命就要大大缩短.3.额定容量S额定容量是视在功率,是指变压器副边额定电压和额定电流的乘积.它不是变压器运行时允许输出的最大有功功率,后者和负载的功率因数有关.所以输出功率在数值上比额定容量小.4.额定频率使用变压器时,还要注意它对电源频率的要求.因为在变压器中,在设计变压器时,是根据给定的电源电压等级及频率来确定匝数及磁通最大值的. 如果乱用频率, 就有可能变压器损坏.例如一台设计用50Hz,220V电源的变压器,若用25Hz,220V电源,则磁通将要增加一倍,由于磁路饱和,激磁电流剧增,变压器马上烧毁.所以在降频使用时,电源电压必须与频率成正比地下降.另外,在维持磁通不变的条件下,也不能用到400Hz,1600V的电源上.此时虽不存在磁路的饱和问题,但是升频使用时耐压和铁耗却变成了主要矛盾.因为铁耗与频率成1.5-2次方的关系.频率增大时, 铁耗增加很多. 由于这个原因, 一般对于铁心采用0.35mm厚的热轧硅钢片的变压器,50Hz时的磁通密度可达0.9-1T,而400Hz时的磁通密度只能取到0.4T.此外变压器用的绝缘材料的耐压等级是一定的,低压变压器允许的工作电压不超过300-500V. 所以在升频使用时,电源电压不能与频率成正比的增加, 而只能适当地增加.FUMM早起发长帖，PFPF……常用音响互补对管主要参数126对型　号 结 型 外 形 耐压(V) 电流(A) 功率(W)2SA7332SC1815 PNPNPN TO-92 60 0.10.15 0.250.42SA9702SC2240 PNPNPN TO-92 120 0.1 0.32SA9882SC1841 PNPNPN TO-92 120 0.05 0.22SA11472SC2707 PNPNPN TO-3 180 15 1502SA11862SC2837 PNPNPN TOP-3A 150 10 1002SA12092SC2911 PNPNPN TO-126 180 0.14 102SA12152SC2921 PNPNPN MT200 160 15 1502SA12162SC2922 PNPNPN MT200 180 17 2002SA12272SC2987 PNPNPN TOP-3A 140 12 1202SA12632SC3180 PNPNPN TOP-3A 80 6 602SA12642SC3181 PNPNPN TOP-3A 120 8 802SA12652SC3182 PNPNPN TOP-3A 140 10 1002SA12952SC3264 PNPNPN MT200 230 17 2002SA13012SC3280 PNPNPN TOP-3L 160 12 1202SA13022SC3281 PNPNPN TOP-3L 200 15 1502SA14912SC3855PNPNPN TOP-3A 140 10 1002SA14922SC3856 PNPNPN TOP-3A 180 15 1302SA14942SC3858 PNPNPN MT200 200 17 2002SA16332SC4278 PNPNPN TOP-3A 150 10 1002SA19392SC5196 PNPNPN TOP-3A 80 6 602SA19412SC5198 PNPNPN TOP-3L 140 10 1002SA19432SC5200 PNPNPN TOP-3L 230 15 1502SB6472SD667 PNPNPN TO-92 120 1 0.92SB6492SD669 PNPNPN TO-126 180 1.5 12SB6882SD718 PNPNPN TOP-3A 120 8 802SB14292SD2155 PNPNPN TOP-3L 180 15 1502SB8172SD1047 PNPNPN TOP-3A 160 12 1002SB11852SD1762 PNPNPN TO-220F 60 3 252SA7692SC1984 PNPNPN TO-220 80 4 302SA9682SC2238 PNPNPN TO-220 160 1.5 252SA10062SC2336 PNPNPN TO-220 250 1.5 252SA10082SC2331 PNPNPN TO-220 100 2 152SA10092SC2333 PNPNPN TO-220 350 2 152SA10112SC2344 PNPNPN TO-220 180 1.5 252SA10722SC2522 PNPNPN TO-3 120 12 1252SA10752SC2525 PNPNPN MT200 120 12 1202SA10942SC2564 PNPNPN MT200 140 12 1202SA10952SC2565 PNPNPN MT200 160 12 1202SA11062SC2581 PNPNPN TOP-3A 140 10 1002SA11332SC2660 PNPNPN TO-220 200 2 302SA11452SC2705 PNPNPN TO-92 150 0.05 0.82SA11862SC2837 PNPNPN TOP-3A 150 10 1002SA12202SC2690 PNPNPN TO-126 120 1.2 202SA12482SC3116 PNPNPN TOP-3A 180 0.7 102SA12942SC3263 PNPNPN TOP-3A 230 15 1302SA13032SC3284 PNPNPN TOP-3A 150 14 1252SA13062SC3298 PNPNPN TO-220F 160 1.5 202SA13072SC3299PNPNPN TO-220F 60 5 202SA13562SC3419 PNPNPN TO-126 40 0.8 52SA13582SC3421 PNPNPN TO-126 120 1 102SA13802SC3502 PNPNPN TO-126 200 0.1 1.22SA13862SC3519 PNPNPN TOP-3A 160 15 1302SA13962SC3568 PNPNPN TO-220F 100 10 302SA14412SC3691 PNPNPN TO-220F 100 5 252SA14422SC3692 PNPNPN TO-220F 100 7 302SA14432SC3693 PNPNPN TO-220F 100 10 302SA14442SC3694 PNPNPN TO-220F 100 15 302SA14922SC3856 PNPNPN TOP-3A 180 15 1302SA14932SC3857 PNPNPN MT200 200 15 1502SA15072SC3902 PNPNPN TO-126 180 1.5 102SA15162SC3907 PNPNPN TOP-3A 180 12 1302SA15532SC4029 PNPNPN TO-3L 230 15 1502SA19402SC5197 PNPNPN TOP-3A 120 8 802SA19412SC5198 PNPNPN TOP-3A 140 10 1002SB5482SD414 PNPNPN TO-126 100 0.8 52SB6002SD555 PNPNPN TO-3 200 10 2002SB6012SD560 PNP达NPN达 TO-220 100 5 302SB6182SD588 PNPNPN TO-220 150 7 802SB6472SD667 PNPNPN TO-92 120 1 0.92SB6732SD633 PNP达NPN达 TO-220 100 7 402SB7122SD1031 PNP达NPN达 TO-220 100 6 502SB7272SD768 PNP达NPN达 TO-220 120 6 502SB7552SD845 PNP达NPN达 MT200 150 12 1202SB7912SD970 PNP达NPN达 TO-220 120 8 502SB8802SD1190 PNP达NPN达 TO-220 70 4 302SB8822SD1191 PNP达NPN达 TO-220 70 10 402SB8832SD1193 PNP达NPN达 TOP-3A 70 15 702SB8842SD1194 PNP达NPN达 TO-220 110 3 302SB8852SD1195 PNP达NPN达 TO-220 110 5 352SB8862SD1196 PNP达NPN达 TO-220 110 8 402SB8872SD1197 PNP达NPN达 TO-220 110 10 702SB9492SD1275 PNP达NPN达 TO-220F 60 2 302SB9282SD1250 PNPNPN TO-126 200 2 302SB9502SD1276 PNP达NPN达 TO-220F 60 4 402SB9512SD1277 PNP达NPN达 TO-220F 60 8 452SB9552SD1126 PNP达NPN达 TO-220 120 10 502SB8632SD1148 PNPNPN TOP-3A 140 10 1002SB9562SD1288 PNPNPN TOP-3A 20 1 12SB9662SD1289 PNPNPN TOP-3A 120 8 802SB9742SD1308 PNP达NPN达 TO-220 100 5 302SB9752SD1309 PNP达NPN达 TO-220 100 8 402SB10122SD1376 PNP达NPN达 TO-126 120 1.5 82SB10202SD1415 PNP达NPN达 TO-220F 100 7 402SB10222SD1416 PNP达NPN达 TO-220F 60 7 402SB10312SD1435 PNP达NPN达 TOP-3A 100 15 1002SB10322SD1436 PNP达NPN达 TOP-3A 120 10 802SB10792SD1559 PNP达NPN达 TOP-3A 100 20 1002SB11002SD1591 PNP达NPN达 TO-220F 100 10 302SB11422SD1682 PNPNPN TO-126 60 2.5 102SB11432SD1683 PNPNPN TO-126 60 4 102SB11442SD1684 PNPNPN TO-126 120 1.5 102SB11512SD1691 PNPNPN TO-126 60 5 202SB12242SD1826 PNP达NPN达 TO-220F 70 7 252SB12252SD1827 PNP达NPN达 TO-220F 70 10 302SB12262SD1828 PNP达NPN达 TO-220F 110 5 252SB12272SD1829 PNP达NPN达 TO-220F 110 8 302SB12282SD1830 PNP达NPN达 TO-220F 120 16 752SB13822SD2082 PNP达NPN达 TOP-3E 120 25 1202SB13832SD2083 PNP达NPN达 TOP-3A 120 25 1202SB14942SD2256 PNP达NPN达 TOP-3A 140 7 802SB15582SD2378 PNP达NPN达 TOP-3A 150 8 802SB15592SD2389 PNP达NPN达 TOP-3A 120 7 1002N54012N5551 PNPNPN TO-92 160180 0.6 0.625TIP35CTIP36C NPNPNP
100 25 125TIP41C(BD243C)TIP42C(BD244C) PNPNPN TO-220F 100 6 652SJ482SK133 PN TO-3 200 8 1252SJ562SK176 PN TO-3 25 0.02 0.42SJ742SK170 PN TO-92 140 0.5 302SJ762SK213 PN TO-220 160 0.5 302SJ772SK214 PN TO-220 50 1.2-14mA 0.32SJ1032SK246 PN TO-92 30 2.6-20mA 0.22SJ1092SK389 PN TO-92 100 10 1002SJ1132SK399 PN TOP-3A 140 8 1002SJ1182SK413 PN TOP-3A 60 10 502SJ1222SK428 PN TO-220 120 7 1002SJ1602SK1056 PN TOP-3A 60 15 502SJ1732SK971 PN TO-220 60 15 40注：“达”即达林顿管收藏，我要把耳机论坛里的好文章都打印出来，慢慢研究制作输出变压器的探讨原创
苏国宾　　输出变压器的一些简化设计很多文章均有 , 这里就不多讨论 ,现主要试着从变压器的一些深入浅出的理论与胆友们探讨输出变压器的绕制 , 制作一, 初级线圈电感L≥Rpp/2*3.14f√M2 -1式中Rpp为功率管的最隹阻抗 , f为要求最低频率 , M为中音频增益与f增益的比值 , 一般取2-3分贝 .输出变压器在低频段时频率特性与输入幅度有关 , 因为铁心的磁感应强度与输入电压成正比 , 也就是说当输入电压低时磁感强度小 , 铁心的导磁系数小 ,初级线圈的电感量也小 ,结果是低频矢真增大 , 反之亦然 , 所以设计时应从最低工作频率最小信号电压的情况 , 考虑初级线圈的电感 , 这一点不能忽视它 , 毕竟信号输入电压是变化的 , 而非恒定的 , 初级线圈的电感也是非恒定值 .二输出变压器的效率 输出变压器的线圈肯定有直流电阻 ， 有电流过就产生功率损耗 ， 从而产生效率 ， 在输出变压器中一般铁心损耗较小可以不加考虑 ， 主要是铜耗 ， 因此要提高输出变压器唯一途径是增加导线直径 ， 但这样又会降低铁芯窗口的利用率 ， 又会加大变压器的体积 。 适合的效率选择是必需考虑。三变压器的圈数比n 输出变压器的圈数比应根据阻抗匹配的原则确定 , 即折算到变压器初级端的线圈负载电阻应等于末级电子管最佳负载阻抗 , 此时功率输出最大失真最小 , 圈数比公式 : n=√Rpp*n/R2 此式中Rpp电子管最佳负载电阻 , n为萝变压器效率 , R2为出阻抗 , 一般情况下取 2 - 8 o , 但是我们知道现今音箱阻抗的标法是一种国标标法 , 而实际上音箱阻抗是决非一条恒定不变的直线 , 而是随频率改变而改变的阻抗曲线 , 音箱测试系统测试音箱的阻抗曲线就很明显看出 , 而且此测试信号还是恒定的 , 音箱工作时的输入信号是宽频的复合突变信号 , 因此在计论前先简要说一下喇叭的一个特征 :　　我们目前绝大部分是动圈喇叭 , 其结构均为有一个产生磁场的磁铁与一个绕有导线的音圈 , 记得中学物理实验有一根导线在一个磁铁产生的磁场中切磁力线运动 , 其导线两端会产一个电压 , 同理如果咱们在喇叭端子上接一电压表 , 手来回轻按振盆会发现有一个变化不定的电压 , 并视手压的幅度大小有关 . 并且由于喇叭的损耗和非线性失真的影响 , 喇叭不可能把功放输出的电能全部转化成机械能 , 而会产生剩余电能 , 此多余电能就会在音圈中产生额外的反电动势Back emf . 喇叭工作运动中会存在一定的惯性作用下的振动 ,如前面讨论一样产生一个电压 , 并视振盆惯性大小决定电压大小 , 此电压与反电动势合并会通过初次级间感应耦合 , 反过来影响到输出变压器的初次级圈数比 .输出变压器的圈数比计算是需要的 , 但经验实践与电路设计制作试听调整是必需的 , 再好的先进的仪器也代替不了耳朵 .四 时间常数 变压器的初级线圈电感量决定了最低工作频率和这频率所允许的频率失真有关 , 但变压器的尺寸及材料损耗并不决定电感量 , 变压器时间常数是由初级电感量与线圈电阻的比值决定的 , 根据磁路学和电工学(此处简化推访) t=l/r=0.u//o*ScSm1/LcLm式中Sm1 Lm1为铁心窗口初饭线圈所占的截面与平均匝长 , o为导线电阻系数 , 从上式可知变压器线圈的时间常数与线圈的圈数和导线的线径无关 , 而与线圈导线的材料 , 铁心材料及铁心与线圈形有关 , 这就为什么需用高导磁有取向铁心及为什EI铁心的输出变压器与环形与R型输出变压器声音不同的原因之一 .五 临界功率 当变压器功率增加铁心的磁感应强度也相应地增加 , 但结果会造成磁的非线性失真 , 变压器的体积不仅与最低频率最低频率时的失真 效率有关 , 还和变压器的功率及所允许的非线牲失真有关 , 当变压器输出功率达到一定值时 , 铁心的磁感应强度也刚好达到使非线性先真到达允许值时 , 这时的功率称之为临界功率 , 当超过临界功率时铁心的磁一感应强度增加 , 使非线性失真超过允许值 , 并且还应考虑当变压器工作在最低工作频率 , 而外加电压(狺号交流电压)为最大值时 , 这时铁心的磁感应强度也达到最大值 , 因此临界功率必须从最低工作频率考虑 , 增加临界功率是个不错选择 , 这也是为何现代胆机输出变压器个头越来越太的原因 .六 线圈的圈数计算 初级次级圈数的计算很多文章均有论述 , 这就不多谈 了 , 总之理想的线圈为 : 一 电感为无限大 , 以保证工作最低频率失真度最小 ; 二 漏感与分布电容为零 ; 当然这是不可能的 , 此三者是相互矛盾关系 , 在实际制作应三者兼顾 , 从平衡考虑 , 线圈的计算符合 : 一 要保证线圈的电感量符合低频工作时的频率失真要求 ; 二 要保证铁心磁感应强度不超过非线性失真要求 , 因此以下几点供大家参考 : 一 , 一般层次交替数取三就够了 , 这时漏感最小分布电容最小效果最好 , 层次增多效果不明显 , 但绕线工艺却复杂多了 ; 二 ,绝缘材料的重视 , 层间组间采肉用厚薄不一的电缆纸是不错的选择 , 骨架也极为重要 , 电木骨架是最理想了 , 尽量避免塑胶骨架与聚脂薄膜类绝缘材料 ; 三 , 用高导磁率的铁心 , 这样在保证足够的电感量时 , 圈数可减少 , 分布电容与漏感也就相应减小 , 并且保证大功率增加时 , 铁心的磁感应强度不致于因铁心本身导磁率低时而引起非线牲矢真和磁饱和 ,; 四 ,线圈的布置和引线出头 , 这是很多胆友们经常忽略的地方 , 在绕制线包时 , 应使高压线圈放在外层 , 这样可以减小线圈与铁心的分布电容 , 次级线圈的”始”端应该接低电位 , “末”端接高电位 , 这可以减少次级与铁芯的分布电容 .　　总之 , 输出变压器的绕制涉及面极广 , 除了材料 ,选择理论设计 , 更多需要熟练的绕制手法(非现代的电脑绕线机与人工乱线排线法) , 以及验算线径的取舍与初级线圈的结松等等 , 这更多依赖于经验与实践的支持 , 并且与胆机的制作 , 电路搭配 , 凋试音色走向是相符相成 , 毕竟输出变压器与胆机电路是一个整体 .环型变压器的发展1 概述自米切尔?法拉第发明了变压器以来，变压器生产工艺和使用材料发生了重大改变。最初由于线圈骨架上容易绕线，叠片变压器得到广泛应用。但是由于叠片变压器的磁路有气隙，磁路的有效性不高。C型铁芯变压器虽然减小了气隙，并保留了线圈骨架上容易绕制线圈的优点，但是磁路中仍有气隙。高速环型变压器绕线机的发明，使得有可能快速、乎整地把导线绕在封闭的环型铁芯上，因而可以发挥无气隙铁芯的全部优点。无气隙铁芯变压器和同等容量的叠片变压器相比，有体积小、重量轻、漏磁小等优点。近年来，由于劳动力成本急剧上升和绕线技术不断改进，环型变压器与叠片变压器的价差很小。目前，与叠片变压器和C型变压器相比，15～50VA的环型变压器价格较贵，200～500VA环型变压器的价格略低一些，500VA以上环型变压器的价格有很大优势。然而，在许多应用中，环型变压器的技术特性优势更重要。2、环型铁芯环型铁芯由硅钢带缠绕而成，很象一个绕紧的钟表发条，绕好后浸渍并封装于塑料壳内，铁芯可以涂覆。1990年，铁芯材料的最重大发明是：在低含碳量0．04%热轧低碳钢中，渗入少量的硅，形成合金，改善了热轧硅钢带的性能。新材料虽克服了磁性退化问题，但导磁率和延展性下降，冲压和成型困难。l930年冷轧硅钢带在压延方向上的磁特性得到重大改善，晶粒取向性、硅钢带的工作磁通密度、导磁率大大提高，损耗减少。遗憾的是，这些优点只有在磁通与晶粒方向一致的条件下，才能够得到。对于叠片铁芯磁路的研究表明，大约有40％铁芯与最优方向成90°；另外40％做为磁通回路，剩余的一小部分铁芯能够充分发挥潜能状态。然而，在环型铁芯中，磁通方向总与晶粒方向一致，但当晶粒取向与磁通方向成90°时，GOSS的有效性比热轧硅钢带的性能还要差。GOSS铁芯的平均工作磁密大约为1.6T，相应的热轧硅钢带大约为1．3T，两种材料相应的耗损为0．45W／1B和1．25W／1B，比铜损小许多。低铁损的主要原因是，环型铁芯有一个连续不断的磁路，而叠片铁芯变压器在EI片间有气隙；因此，存在较大的气隙磁阻是叠片变压器的主要缺点。在磁性元件中，空气间隙的滋阻远远大于铁芯的滋阻。空气间隙的磁阻不仅使叠片铁芯变压器效率降低，而且还会使气隙边缘磁密增加。一部分磁通漏到变压器周围的空间，在导线、印制板和无源元件上产生寄生电动势。为了减少气隙的影响，可采用C型铁芯。把钢带绕在芯轴上，浸渍后切成两半，磨光切开的表面，抛光并蚀刻。这样，两部分铁芯在线圈骨架内接触时，间隙很小。环型铁芯没有空气间隙，并且有反向缠绕的绕组，可进一步减小寄生磁场，电噪声可减小到叠片变压器的1／7～1／10。环型铁芯不但磁性能优良，而且还有许多机械方面的优点：片间压力可以严格控制，并且可达到95％的同一水准。采用浸渍技术，可使铁芯成为牢固的整体，在绕线和加工过程中不变形；由于环型铁芯非常牢固，减少了磁致伸缩力的影响；因而减少了振动和音频噪声。环型变压器有许多固定方法，最常用的方法是利用环型变压器的中心孔固定。应当注意，螺钉等固定件不应该使变压器的顶部压板与下底板同时接地，以免形成一个短路环。这种情况应当特别注意。环型铁芯的直径／高度／宽度比可以按照要求随意变化。通常，变压器的重量随着高度的增加而减少，但是铁芯高度、导线平均匝长和铜重增加，抵消了铁重的减轻。最常用的性能优良的铁芯直径、高度和宽度的比例是：4×2×1或5×3×1．5和6×2×0.5；应用中，宽度或高度没有限制。绝缘需要较大的中心孔，表面积要求不严格但高度有限制时，都可以采用。铁芯设计还受绕线机限制，铁芯必须有足够大的中心孔，以便线梭顺利通过。3 环型变压器的绕组绕线时，导线通过铁芯中心孔，绕到铁芯，外表面，再绕回中心孔。绕线是利用可将铁芯套入的开口环型线梭完成的；把适当长度的导线绕入线梭的线槽内，导线的一端固定在铁芯上：将导线从线梭绕在铁芯。当所需的匝数绕完后，剽余的导线从线梭上除去，然后打开线梭开口，将铁芯从线梭中取出。绕组和铁芯尺寸受绕线机限制，对线梭的要求与导线和绝缘有关，铁芯的最大高度也受线梭直径限制。绕组的另一个作用是坚固铁芯，以减小电磁振动，降低音频噪声，还可以作为绕组间的静电屏蔽。利用特殊的绕线技术，可能减小绕组的磁场影响。标准环型绕线机的最高绕线速度为2000匝/分。由延伸性和绝缘性良好的导线制成的绕组成品率极高。4 应用环型变压器明显优于叠片铁芯变压器的实例是：船用低压高亮度导航灯的电源变压器，可***在全方位无线电信标机天线杆的顶端上。其它变压器***在这种位置上很困难，但是，环型变压器有中心孔，只要筒单地套在天线秆上，接上电源即可。环型变压器的低辐射场是它固有的优点。当使用叠片变压器时，若辐射噪声过大，可采用屏蔽技术，当这种方法仍不能达到要求时，应当采用环型变压器。由于环型变压器具有低噪声持性，因此美国将它用于高保真度音响设备和视频显示终端；日本把它用于功率放大器、电子试验仪和通用设备。当坏型变压器固有的低噪声特性不能满足要求时，可外加低碳钢或微金属罐屏蔽。应当注意，在半波整流电路中，不能用环形变压器。因为，它产生不对称于S／H轴的磁滞环。这样，铁芯发生单方向极化并饱和。利用桥式整流器可以克服这个缺点。用冷轧带制作的容量较大的环型变压器与用热轧带制作的叠片变压器相比，剩磁较高。这样，当铁芯中磁密较高时；变压器与电源断开后，铁芯将保留磁通值的80％，如果变压器在剩磁方向上再次通电，铁芯磁通将很快从剩磁值达到饱和值，这样瞬间起动磁化电流只由初级绕组的低组抗限制，这个起动电流将烧断保险丝、因此，在初级电路内，应加入防浪涌保险或软起动电阻。目前受绕线机的限制，可制作的环型变压器最大容量为10kVA。对于一般电子设备来说。这个容量已经足够了。5 主要优点环型变压器主要优点是辐射场较低和效率较高。在尺寸和重量减半的情况下，能够达到给定的容量，如果使用容量稍大--些的变压器，则变压器的温度可以降低。中心孔固定方式使环型变压据很容易***印刷电路板上。环型变压器具有高度的灵活性，可根据机箱与整体装配的要求，设计变压器的尺寸。由于制作环形变压器不需要冲模，也不需要线圈骨架注塑模具，所以生产周期短，适用于中小批量生产，能够满足当代电子设备不断改型的需要。细微之处见精神----谈谈静电扬声器●铁 桥--------------------------------------------------------------------------------Hi-Fi起跑线静电扬声器的振膜质量极轻，因而解析力极佳，能捕捉音乐信号中极为细微的变化，充分表现音乐的神韵。随着数字技术用于音源设备（失真≤0.02%的CD、LD等）和高保真放大器的出现，目前广泛使用的电动式扬声器由于天生的痼疾（失真≥2~3%），已难以跟上音响技术的发展，并已成为音响重放系统的瓶颈，因此音响界迫切希望能研制出新型的高性能扬声器。一方面，不少企业仍在不遗余力地改进传统的电动式扬声器，虽然投入了大量的资金，但在降低失真方面，前途仍然渺茫，另一方面，科技界则侧重于新型扬声器的研制。进展迅速的有离子式扬声器、带式扬声器和静电式扬声器。其中，离子式性能最佳（频响10~25000Hz，失真≤0.002%）但因其极高的成本，特别是因其电离气体对人体有害，普及使用不大可能；带式扬声器则因结构复杂、效率低，只在高频段（1500Hz以上）有较好的表现，其使用范围受到了很大限制；因此，电声科技界及产业界的目光开始集中于结构相对简单、性能优越（频响20~30000Hz，失真≤0.05%）的静电扬声器上。一、 静电扬声器的工作原理典型的静电扬声器结构如图1所示：由于两固定电极分别与振膜构成（双）电容结构，故静电扬声器（英文名称：Electrostatic Loudspeaker，简称ESL）又名电容式扬声器（英文名称：Condenser Loudspeaker）。与目前广泛使用的电动式扬声器相比，静电扬声器的结构要简单得多，它无磁体，而是利用音频信号源和直流极化电源的协同作用，促使振膜（可动电极）表面积累一定密度的电荷，以至振膜受到方向交替变化的电场作用，并伴随音频信号源而振动发声的扬声器。二、 静电扬声器发展概况1927年3月，Lee首先获得静电扬声器的美国专利，1928年，Toulon公开过一款圆型铝振膜和双圆型固定电极的静电扬声器；1929年，Danman在《关于扬声器及其发展》的论文中，开始静电扬声器的学术讨论；同年，《无线电和无线电评论》对静电扬声器的结构作出分析；1930年，Hanna提出静电扬声器的理论模型，认为：由于稳定静电场的作用，静电扬声器振膜在每单位电压作用下所受的静电力，是电容和负电容的相似函数；1931年，Vogt提出一种用铝锰合金制作静电扬声器振膜的结构；同时，Meyer报告了当时在谐振状况下的测量结果：电磁式扬声器的效率为7~8％，电动式扬声器的效率为l％，静电式扬声器的效率为2％； Gesell分析了静电扬声器等扬声器的生产成本。由于成本及其多种因素，工业界选择了电磁式扬声器，在30~50年代，电磁式扬声器得到了相当广泛的应用。生产总量达5000万只以上。50年代后，随着密纹唱片和磁带音源的出现，扬声器研制再次掀起高潮，电动式扬声器得以高速发展，其生产总量至今己超过50亿只。至60年代初，数字式音源问世，电声企业界才发现，尚无一种扬声器能够真正重现数字音源的声信号。于是掀起了第三次扬声器研制高潮。同时，科技界提出了带式、海尔式、离子式、火焰式、静电式等多种方案。1963年，英国声学制造公司（现名Quad声电公司）研制出全频带的ESL-63型静电扬声器。ESL-63提供了人类有扬声器以来最优秀的音质，给Hi-Fi领域传递了新的信息。但ESL-63高达6000美金的售价（现行售价仍接近4000美金）确实也使不少发烧友可望而不可及。同年，Rolfrennwald提出采用环氧树脂板敷铜固定电极取代金属板固定电极，1964年Port提出用石墨涂敷塑料膜取代金属制作振膜，两者都是为降低静电扬声器制造成本的方案。至70年代后期，数字音源开始迅速普及，电声科技界和制造业均已意识到研制与之相适应的新型扬声器的紧迫性，静电扬声器的普及工作进入攻坚阶段。80年代初荷兰飞利浦公司率先研制出无音频变压器的静电扬声器驱动器，美国MARTIN LOGAN公司研制出低导电率振膜（表面电阻率为104~105Ω?cm），至80年代后期，日本SONY公司看好21世纪国际高保真音响市场，投入大量资金研制静电扬声器，在振膜、驱动电源、结构等诸多方面取得重大进展，静电扬声器终于走出实验室，进入工业化规模生产阶段。90年代初，我国电声科技界开始静电扬声器研制。1994年，武汉顺泰振动技术公司（现武汉顺泰电子有限公司，简称SHT公司），推出我国第一款静电扬声器；1995年推出国际上第一种水平360度全向发声的静电扬声器产品；1997年推出国际上体积最小（21×100×3mm）的静电扬声器。l998年，我国大型商业企业（武商集团）介入静电扬声器产业，对SHT公司进行了大规模的资金投入，SHT公司迅速建成了国际上一流的静电扬声器科研体系，率先研制出圈式振膜（周边低阻，中间高阻）点式电极和用导电涂料在绝缘板上印制固定电极的静电扬声器。至1999年初，SHT公司静电式扬声器产品已达40余种，成为国际上品种最多、规格最全的静电扬声器制造企业之一，其产品已进入美国和欧洲市场。三、静电扬声器研制的最新成果从互联网上查询信息看，静电扬声器近10年内的科研成果，超过了前60年的总和。其中又以日本SONY公司和我国SHT公司更显突出。比较重要的有：荷兰飞利浦公司的“光电耦合器阻抗匹配电路”，解决了静电扬声器与低阻输出放大器的匹配问题。德国EWD公司采用“压电聚合物的带状振膜”，该膜在使用中，采取沿螺旋型绕制在圆筒表面，可以构成声波导或声传输线。日本SONY公司的“复合叠层高声压静电扬声器”采取“固定电极----振膜----固定电极----振膜……”技术方案，解决了静电扬声器面积较大的缺点。“苯胺、噻吩等高分子材料单体合成表面高阻抗振膜”主要解决防潮问题。我国SHT公司的“圈式振膜”是周围为低阻，中间为高阻的新型振膜；耐压超过10KV的“塑封式固定电极”；大幅度提高声压级的“网状连接点式固定电极”；厚度2~12μm，以“聚脂----合金----苯胺”形式构成的“复合式振膜”；以及高效非金属化的“全塑静电扬声器”等。四、静电扬声器认识上的几个误区静电扬声器是作为一种高科技产品，有着巨大潜在市场。因此，各生产企业对其关键技术的封锁是非常自然的。又由于静电扬声器售价昂贵，较少为专业人员所接触，因而产生了以下几个认识上的误区：1．为获得电荷分布状况基本不变的振膜，有人提出采用半导体材料设计振膜的方案。由于半导体材料具有受外界条件影响会发生显著变化（如温度、光照）的特点，用其制作振膜的方案显然是行不通的。振膜设计的最佳方案是：合成，体积电阻率为：106~108Ω?cm，高强度、超薄、柔性材料振膜。2．为省略极化电源，采用驻极材料制作振膜。认为驻极体是永久极化或带电的振膜，因而无需单独的极化电压。但实验表明，仅采用驻极材料制作振膜是不合适的。另一种考虑是：在音频信号中取极化电源。这是基于极化振膜虽需要较高的电压，但所需电流是非常小的（≤10μA左右），对功率消耗极微的考虑。此种方案的缺陷在于，一是不可避免增大失真，二是结构趋向复杂。3．误认为静电扬声器易于吸附尘土。这是由于在我们周围有较多的静电环境易于聚尘的现象所引起的。实际上，静电聚尘的条件在于：静电必须首先电离尘粒才可能吸附尘粒。而静电扬声器是在交变电场的条件下工作的，电场强度超过某个临界值才可能电离尘埃而吸尘，在正常工作状态下，其电场强度小于上述临界值。因此，在设计中过多考虑防尘是完全不必要的。4．认为静电扬声器不适宜放较高的声压。早期的静电式扬声器的确存在这样的问题。原因是早期静电扬声器的振膜多用纯金属材料制成，其抗拉强度较低，在高声压下易于破裂损坏，加之早期静电扬声器的固定电极绝缘较差，当高声压放音时，因可动电极振幅较大，两电极间绝缘介质被高压击穿，产生电晕所致。随着材料工业的进步，高分子、高强度振膜材料用于静电扬声器已相当普遍；另外，获得耐压6KV以上的绝缘电极板材料已不存在任何问题。实测表明：有效振动面积为10000mm2的静电扬声器能长时间并非常稳定地输出110dB的声压。五、静电扬声器的优缺点及前景展望在目前条件下，电动式扬声器仍占有主导地位，一般认为，电动式扬声器的指标是相当不错的。因此，以电动式扬声器作为参照来分析静电扬声器比较合适。电动式扬声器的振动系统是音圈加振膜。电信号是先加于音圈，使之形成轴向运动而推动振膜，因而没有音圈不行。但激励空气，使电信号转换为声信号的任务则是由振膜担任的。为了改善柔顺性，扬声器都希望振膜愈轻愈好。但由于电动式扬声器振膜必须负载音圈，因而其质量受到了音圈的极大限制。同时，音圈在磁隙中的轴向运动，也会激励空气，会产生峰鸣声，音圈越大，冲程越长，则蜂鸣失真越大。另外，电动式扬声器的振膜必须是锥型或球顶型的。同时，为了增加柔顺，振膜上必须有折环。锥型和折环的缺陷在于：会产生分割振动，驻波和时间常数的不一致性，引起较大的失真。静电扬声器的振动系统是单一的振膜。质量比电动式扬声器的振动系统轻了数百倍，瞬态特性自然较电动式扬声器优越得多。而且，静电扬声器的振膜是平面的，全向策动的，因而基本上不会产生因结构所造成的失真。电动式扬声器的失真通常高达3%，想做到1%以下是极其困难的。静电扬声器的理论失真则仅为0.02%左右，做到0.5%以下则是轻而易举的事。根据心理声学的理论研究结果认为，在现场音乐会的条件下，听觉感受的50％以上来自墙壁、地板、屋顶等环境的反射声。因此，重放声音时，希望扬声器具有偶极特性。就此而言，静电扬声器在整个扬声器家族中，也是独一无二的。静电扬声器的另一个显著优点是，能够做得薄而轻（长期最大功率达100W的单元，可以做到厚度仅3mm），易于悬挂或***。从结构上看，静电扬声器远比大多数扬声器简单，其最简方案仅用2~3个元件即可构成（图2）。由此，可以认为，静电扬声器的成本比绝大多数扬声器低。静电扬声器的主要缺陷是，需要极化电压（在有源系统中可以忽略），其次是面积较大。这是静电扬声器难以进入便携式系统的主要原因，也是静电扬声器在实际使用中只担任中高频并和电动式扬声器搭配使用的主要原因，更是静电扬声器科研的主要课题。如果采用准分子、激光微机械加工技术，可望制造出微型静电扬声器。静电扬声器的最大优点是：振膜质量极轻，因而柔顺性极优，解析力极佳，能捕捉音乐信号中极为细微的变化，使人感到非常逼真，有临场感，能充分表现音乐的神韵。由于高保真市场对扬声器的声频特性提出了更高的要求，现实环境已构成了静电扬声器普及使用的社会动力和技术支撑，从而为静电扬声器商品化带来了新的机遇。可以预言，在高保真领域，21世纪将是静电扬声器广泛使用的时代各种放大器的比较放大器是一套音响器材的灵魂所在，同时也是报刊杂志介绍得最多的硬件之一。在众多的放大器中，有A、B类，有胆机石机、、、、、、那么，它们在性能与电路都有什么区别呢？一、***类放大器与纯音响放大器时下，不少音响发烧友已将目光转向多功能的***影院，于是，***功放自然也热极一时。但要记住，***功放与纯音响功放在设计上是有所不同的。一般而言，***功放较侧重于图象，在音频方面相对不那么考究，因此决定了它在元器件的选用上不少是通用元件，而不象纯音响功放那样多采用音响专用元器件。在机体电源上，***功放无论是失真率、声频特性、音频S/N等指标都有要落后于纯音响功放。致命的是，由于电路设计的差异，***功放容易将视频扫描信号、调节信号及数码噪声混进声频的可听范围内，使音质下降。所以选取时不妨结合品味和实际应用予以考虑。二、胆机与石机胆机由于诞生的历史比较长，其生产工艺和制造技术早已进放了一个成熟的时期。胆机声音富于磁性而有魅力，因而近年来胆机令不少的发烧友崇拜。其实，胆机与石机彼此各有优点，这可以从工作状态中看出。胆机工作电压范围大，从几伏到几百伏甚至上千伏，而工作电流却很少，从几毫安至几十毫安，属于高压低电流工作的放大器；对比之下，石机正好相反，是大电流低电压工作。如此一高一低也带来了二种功放音质的差异，胆机由于工作在高电压上，故右以得到舒展而有弹性又富于浑厚的声音表现效果，有一种充实淳和的感觉。石机则因为是大电流工作而获取了声音清脆悦耳，但略有坚硬的感觉。在电路上，胆机绝大多数需要配备输出变压器，从传输理论上论证，输出变压器初级电感将影响着次级低频，有好事者设计上对输出变压器制作及工艺上花心思，从而使胆机在不设立3D系统时也有超重低音的效果。而石机在低电压工作中会出现变调失真产生出声音脆硬的感觉，但在电性能测试中，石机的参数却绝对地优于胆机，石机之所以在一定的程度上却输给胆机，大概是因为它太忠实地毫无保留地将信号和噪声及失真输出给扬声器系统，也太不修边幅了！三、A类功放和B类功放所谓A类（也称甲类）功放是指在静态时末极有较大的电流流过，而在信号输入时，电流发生变化，也就是说无论是否播放。功放管总是烫烫的，一般A类放大器的效率较低。而B类功放则是在静态时末级工作电流极小，只有在信号输入时，电流才发生变化，所以它不播放时，功放管是不烫的，所以B类的效率也高。除此之外，也有所谓的AB类功放，但归根到底还是B类功放。从工作原理上说，A类功放输出晶体管自始至终都有处于导通状态，大电流持续不断，没有一个缓升及缓降时间，因此音质上较另人满意。加上A类功放电路单管工作也可以实施推挽放大。B类功放输出晶体管是半周期导通，故它必须是双管推挽，由于是交变工作，管子配合不合拍或参数有所参差时，工作中便产生交越失真和互调失真，交越失真引起尖峰脉冲而产生瞬态互调失真，从而在听感上觉得“晶体管味”很重-声音硬而脆，有嘶裂感，而在实际中由于受诸多的因素制约，A类也有“鱼目”，B 类也有“珍珠”以上列举的是较常见的功放类型，当然还有更多类别。至于选取那种机型好些，由于品味、爱好、指标等无数的原因左右着，要实际比较一下才可行事。油浸电容的一些基本知识天津 wtong现在外面的油浸电容分成很多品牌及品种，有圆形的，有直立形的（就像直立形电解电容一样）。一些是方块形的，可能就是你说的那种。但是你要注意的是它是不是真的油浸。有些油浸电容会写着paper capacitance，但是电容整个是金属壳密封，在外壳上还有一个明显的密封处（一般感觉就像一个锡封的鼓包）。这就是说这颗电容是油浸纸介电容，有些写的就比较明显了“paper in oil"油浸纸介。一般情况之下，方块形绿色或是没有外漆（就是直接是铝壳的那种）大都是油浸的，只要个壳上有密封口（一般在底部，就是接线柱旁边或者是在侧下面）。而小形圆柱电容也要看的就是这些。如果没有写明是油浸，但是有密封口也可证明它是油浸的，因为在过去，人们并不会像现在一样认为油浸电容是好东西，所以有时不会在外面注明它是油浸的。油浸电容的特点是容量小，耐压高。一般耐压都在200伏以上，有的可以高达1500伏。可是容量就很小了。一般像肥皂那么大块的电容容量不会超过8u。容量极小的油浸电容，例如0.01u之类的二手电容大多是坏的，不容易找到小容值还好的，相反的0.25u以上的油浸电容一般我还没有碰到有坏的。油浸电容的绝缘油与油浸变压器不同，油浸变压器的绝缘油如果不满的话，如果摇晃一下就可以听到“哗哗”声，但电容听不到，我拆开过油浸电容，那里面的油是很稠的，并且有毒（有些电容外面会注明危险）。在较大型的油浸电容中，在标注耐压时有时会使用交流标注，没关系，也可以一样使用，交流如果标注300V的话，那么在直流使用（例如滤波）时耐压会更高一些。现在市面上的油浸电容品牌很多，个人认为素质较好的是英国的TCC，Dubilier，美国的Sprague，美国的品牌中GE电容非常多，并且价格相对便宜。Sprague电容素质较GE要好，如果可以买到Sprague中的黑寡妇或VitaminQ则为更好。除此之外还有一些ERO，RIFA之类的二手油浸电容，但不容易看到大容量的。还经常看到有卖GE长圆桶形电容，无油漆，直接印字，GE的商标为圆花标志，看外形也像油浸，也有密封口，但重量极轻，所以没有买来尝试过。国产油浸电容在国内存量极大。一直没得空用国产油电容，所以不敢评判他们素质如何。日本油浸电容，NEC牌，曾经用0.47u的做交连电容，声音太慢，好象有点“油”的过劲了。在广州，有许多高素质油浸电容，WE早期生产的方块形油电容，还有些非常非常古老的圆桶直立形电容（样子有点像电解电容，外表铝壳无刷漆，800V以上耐压，容值普通为6u与4u，直径大约30mm,高150mm)，有密封口，重最很重，大多为Dubilier及另一个英国牌子（我不认识，所以没记住）。相信这些东西曾经是为民用设计，所以模样与方块状的工业用不同，但是现在极少见到，并且价格较方块状的贵。用普通仪器没有办法比较出哪个电容好听，只能够测一测它的容值，Q值等。我手里的油电容中，以TCC，Dubilier,VitaminQ为较好，Q值都在350左右，并且VitaminQ的还接近400，GE的较差，大约在240至270左右。还有一些其它品牌的油电容因为对它们没什么信心，所以也没有加以测试。没有注明VitaminQ的Sprague电容较VitaminQ的要差一些，但是与TCC之类Q值相当。看的眼睛都花了,还是打印出来看算了好，适合我等菜鸟先收集了再说,不管以后有没有时间看.好东西，fu-80
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